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一概述1.环境、温度和装表位置装表地方应干净、不含有腐蚀性气体、湿度不超过85%,温度应在0~+40℃的范围内并且没有剧烈的变化。电度表可装在墙上或开关板上,但不应有过大的振动,对地高度约在1.4——1.7米。居民用电度表对地高度一般不低于1.6米。工矿企业等变电所用的电度表,对地高度一般不低于1.4米,在特殊情况下也允许装在对地高度不低于0.4米处。电度表对垂直位置任何方向的偏差角度不应大于3°。2.周波、电压和电流 相似文献
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众所周知,负压进水的离心水泵在吸水管的进口处都应装设底阀,底阀的作用是当水泵订止运行时保持吸水管内有足够的存水,以备水泵能顺利启动,否则,水泵无法启动。然而装设了底阀相应增加了吸水管内的流动阻力,当水泵允许吸上真空高度一定时,水泵的流量则会减少。在吸水管道上装设真空泵可以取消底阀,但增加了真空泵的电耗,达不到省电节源的目的。水泵在工业 相似文献
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由于安装位置的限制,某电厂循环水泵房和机力通风塔的水平距离仅十余米,纵向落差达4.6 m,采用2次转弯达90°的暗涵流道来连接机力塔水池和吸水室,导致吸水前池进流条件较为恶劣,其对循环水泵的运行效率和安全影响十分突出。为解决这一问题,进行了水工模型试验。结果表明,在吸水室前部布置足够深度的胸墙后,能够有效消除上游弯道进流引起的环流,水流经胸墙调整后变得均匀稳定,而胸墙布置深度是优化吸水室流态的关键参数,为此进行了多方案试验,选择出最佳胸墙布置深度,使循环水泵吸水管管内涡角平均值降至零左右,基本消除喇叭口附近及吸管内水流的旋转流动,吸管喇叭口进流稳定,流速分布更为均匀,能较好满足水泵高效、稳定的运行要求。此外,还对事故停泵工况进行了研究,给出2种循环水泵吸水室排气的设计方案。将试验所得优选方案运用于工程实践,效果良好。 相似文献
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五十年代,我国电厂和变电所主控制室净高大都在5米以上,最高的有6.5米.到八十年代虽有所降低,但大多仍在4米以上.目前《建规》规定主控制室净高不小于4米而国外主控制室的净高总的趋势是不高的,一般在2.8米~3.5米之间.控制室的高度过大,必然造成基建投资多,对生产运行也未必有益. 相似文献
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据美国“动力装置与系统”汇刊1978年第6期报道,变电所用的支拉绝缘子及套管,即使在轻微污秽条件下也会发生闪络。如英国400千伏系统的变电所采用泄漏距离为400~460英寸(2.5~2.9厘米/千伏)的绝缘子,已在一些地方发生了污闪。在400千伏变电所中,如用在较低电压系统中广泛使用的防污闪碳氢脂涂料,不但有为了更换全所的涂料而停电时间过长的困难,而且在某些情况下涂料的效果也不能令人满意。为此,需采用自动带电水冲洗或封闭式变电所作为补充措施。在带电水冲洗中,由于冲洗装置 相似文献
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针对某电厂大型循环水泵流道短、落差大、流道转弯多导致吸水前池进流条件恶劣的问题,对原设计流道的水流流态、水泵吸水管内流速分布和水流旋转强度等进行了试验研究。试验结果表明,吸水前池下部主流区存在较强旋度的环流涡、吸水管内存在较强的螺旋流是影响水泵进流的主要原因。采取在吸水室布置胸墙的方式进行整流,给出了优选的胸墙底部高程,实施此措施后提高了泵的可靠性。 相似文献
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我们对符合我国“流量测量节流装置国家标准”(1979年报批稿)规定的角接取压标准孔板和标准喷咀进行了焊入工艺管道前后的对比试验,本文对试验结果进行了初步分析,并结合对已使用过的孔板入口直角边缘尖锐度的实际检测,讨论了将孔板和喷咀焊入工艺管道后所存在的问题。笔者认为采用将孔板或喷咀焊入工艺管道的安装方式是不适当的。 相似文献
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一、前言有些新建的高压变电所,由于节约用地,采用小间隔出线方式,设备布置很紧凑。于是一个220千伏的变电所,当部分停电时,由于静电感应的影响,停电部分常有3~8千伏的感应电压,不仅会发生电击现象,也常有使介质损失角测试误差较大,数据不可置信。在强电场下进行介质损失角测试。一般采用法拉第笼将试品全部屏蔽。若被试品较高,笼子作成多节。一台220千伏互感器加上基础高度,笼子总高将达到6米,使用很不方便。而 相似文献
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1 工程概要 东京中心地区电力需要高度密集,必须确保其长时期可靠供电。为此,用500kV将大量电力直接送去,新建连接现有新京叶变电所和丰洲再开发地区建设中的新丰洲变电所的新京叶丰洲电缆线路(图1)。 相似文献
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间歇切削与含渣证明对高速切削钢和硬质合金刀带来不少麻烦。本文介绍一种硬质合金刀具和用高速钢刀具加工水轮机座环的试验结果(见图1) 在一般情况下,用高速钢刀具加工4340号钢即用来铸造巨大座环的钢材是可以满足要求的,但现在却不是一种常规的工件。这个工件系26万千瓦水泵——水轮机的一个直径8.2米、高3米的部件。铸钢件的设计是 相似文献
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循环水泵进水条件的优劣对循环水泵效率及是否出现汽蚀和振动有显著影响。针对某电站300 MW机组循环水泵振动问题,采用RNG湍流模型对其进水流道水力特性开展三维数值模拟研究,分析了进水流道整体水流流态、泵吸水喇叭口附近区域流场、泵体周围流速分布,并对其进行了整流优化改造方案研究。结果表明,循环水流道斜坡坡度较大,导致水流扩散不均匀,表面流速较大,在斜坡底面和进水池存在较大漩涡;泵吸水喇叭口截面水流严重不对称,出现较明显偏流,泵进水条件恶劣;采取有效整流消涡措施可以改善循环水流道水流流态,均匀流速,改善泵进水条件。 相似文献
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在220kV变电所中,为了供给控制回路、信号回路、继电保护、自动装置、事故照明和交流不停电电源装置等的用电,要求有高度可靠和稳定的直流电源,通常采用蓄电池做直流电源。蓄电池是一种独立的电源。它不受交流电源的影响,因而当电力系统发生事故时,即使在全所交流电源全部停电的情况下,仍能连续可靠地供电。以往我院设计的220kV变电所,均采用GF系列有端电池的直流系统,给施工、运行、维护带来很多困难。为解决这些问题,我们寻求到使用新型GFD蓄电池,取消了瑞电池,并首次在大庆地区的220kV丰乐变电所采用,进行了可喜的尝试。… 相似文献
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工程措施对水泵进水条件影响的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
立柱、底坎等工程措施常用于泵站前池和进水池流态整治 ,但对水泵进水条件的影响没有进行过定量的研究。本文采用旋度计测量水泵吸水管内的涡流强度 ,根据涡角的大小 ,定量地评价立柱、底坎、ω形后壁等工程措施对水泵进水条件的影响。试验结果表明 ,在一定的条件下 ,立柱和底坎能改善水泵的进水条件 ,但需优化立柱和底坎的设计参数及位置 ,以期获得较好的整流效果 :“ω”形后壁配合导水锥能大幅度地降低吸水管内的涡流强度 ,应进一步研究其机理 相似文献
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一、问题的提出在水泵计算中一般都把水当作不可压缩流体,认为水在压缩过程中比容、内能和温度都不发生变化。这种计算方法在很多情况下虽能满足工程计算的要求,但是也存在一些问题: 1.由于水泵效率的变化,水泵出口终参数也改变,这对汽轮机的抽汽量和功率会产生影响,如果单纯用水力学的方法,就不能解决这个问题。2.计算水泵效率时需要知道水泵的扬程H 相似文献
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