水泥厂圆筒容器加强圈的设计

介绍了几种加强圈组合惯性矩的计算方法。计算结果表明:相同厚度、相同截面积的加强圈,矩形比T形的组合惯性矩大。在选择加强圈时,如果条件允许应优先考虑矩形加强圈。     

锥形夹套容器加强结构设计

基于外压锥壳和圆筒连接处的加强结构设计原理,给出了设置加强圈时锥壳段稳定性设计方法,并指出在进行加强圈惯性矩计算时,可通过将加强圈及其中心线至相邻加强圈中心线距离之半范围内的锥壳处理成当量圆筒,再按外压圆筒加强圈所需惯性矩设计方法进行计算。通过实例进一步对锥形夹套容器的加强结构设计及加强圈在锥壳上的布置进行了系统的分析。     

压力容器加强圈简化设计

本文介绍了一种钢制外压容器加强圈的简化设计计算方法，包括公式推导、计算说明和计算举例。     

对外压锥形封头设计中几个问题的分析

本文明确了受外压的锥形封头与其连接的圆筒计算长度的确定,连接处加强圈的设计方法,锥形封头上加强圈设计方法。     

外压容器环向加强圈设计计算的优化

通过对外压容器矩形截面加强圈计算公式进行推导 ,得出了一快速简捷的计算方法     

带矩形加强圈的外压圆筒的优化与直接求解

本文在文[1]的优化基础上,参照现行规范[2]的规定和计算方法,给出了一组能够直接快速而且一次性地求解外压圆筒矩形加强圈结构的壳体与加强圈尺寸的计算式。按照该组式所求得的结构尺寸其材料消耗最低,而且本文方法无须查图,所用材料较文[3]更宽。     

外压容器环向加强圈设计计算的优化

通过对外压容器矩形截面加强圈计算公式进行推导，得出了一快速简捷的计算方法。     

大型外浮顶储罐抗风稳定的设计计算

以某工程50 000m~3原油外浮顶储罐抗风结构的设计计算为例,分析并总结了大型外浮顶储罐抗风结构的设计计算方法;结合相关设计规范和教材资料总结了外浮顶储罐抗风结构的主要组成部分,包括抗风圈的最小截面模数计算、实际截面模数计算、抗风圈和加强圈的层数及位置确定等;由于各储罐相关标准规范上均未讲述抗风圈的实际截面模数计算方法,通过相关资料的查阅,着重论述了抗风圈的实际截面模数计算方法,并通过具体项目储罐抗风圈的结构确定分析了影响截面模数的几个因素,得出了它们影响截面模数的程度和显著增加抗风圈截面模数的方法。     

带矩形加强圈的外压圆筒的优化与直接求解

本文在文（１）的优化基础上，参照现行规范（２）的规定和计算方法，给出了一组能够直接和快速而且一次性地求解外压圆筒矩形加强圈结构的壳体与加强圈尺寸的计算式，按照该组式所求得的结构尺寸其材料消耗最低，而且本文方法无须查圈，所用材料罗文（３）更宽。     

一台中药蘑菇式提取罐压瘪事故分析

对一台中药蘑菇式提取罐压瘪事故进行分析,发现资料与实物不符.通过加强圈计算,可知加强圈刚度不足是这次压瘪事故的主要原因.     

3000m~3玻璃钢储罐有限元分析

使用有限元分析软件ANSYS对某油田开发工程中所使用的3 000 m~3玻璃钢储罐进行建模,建立了与储罐罐顶、罐壁、加强筋、抗风圈实际尺寸一致的计算模型,重点分析了储罐在设计内压、罐内液压、地震载荷、风载、雪载及集中载荷组合下的整体强度、刚度,并根据相应的标准对结构的安全性进行了评价,分析结果表明本玻璃钢储罐的设计是合理的,能够满足相应的力学和安全要求。     

氟橡胶助剂概述

氟橡胶性能优异,在军用、民用领域不可或缺。概括了氟橡胶的硫化体系、补强体系、缚酸剂、增塑剂、防焦剂及溶剂等。     

水基硅橡胶固化膜的性能

以硅溶胶作增强剂,二月桂酸二丁基锡为催化剂,研究了增强剂、固化剂及催化剂对水基硅橡胶的乳液黏度、表干时间及固化膜性能的影响。结果表明,硅溶胶是水基硅橡胶有效的增强剂,硅溶胶和固化剂用量对水基硅橡胶的物理机械性能及固化速率有显著影响;二月桂酸二丁基锡可以明显改变水基硅橡胶的固化速率,但对固化物的物理机械性能不会产生明显的影响。当硅溶胶和固化剂的质量分数分别为20%和4.0%时,固化膜可具有拉伸强度3.11 MPa、扯断伸长率520%、邵尔A硬度55的良好性能。     

GFRP填料塔的设计

以双酚A型不饱和聚酯，胶衣树脂为基体树脂，玻璃纤维表面毡，玻璃布，短玻璃纤维毡为增强材料，制备了玻璃纤维增强塑料（GFRP）填料塔。论述了基体树脂，增强材料的选择，GFRP塔的结构设计，强计计算和手糊成型，组装的工艺要求。应用结果表明，该GFRP填料完全可满足硫酸生产净化工艺的使用要求。     

带压堵漏在实际生产中的应用

介绍带压堵漏原理及应用原则,总结带压堵漏方法,重点介绍安装卡具和加强圈堵漏技术,并列出国家对带压堵漏技术的相关标准及规范。     

某进口PTA_RPF循环鼓风机叶轮故障分析

采用三维有限元方法对某厂进口PTA_RPF循环鼓风机叶轮故障进行计算,着重分析了整个叶轮的应力分布和变形。结果表明,叶轮故障的主要原因是轮盖外缘加强圈间断焊缝长度较小引起的。     

PR1型聚乙烯缠绕结构壁管的环刚度计算方法研究

聚乙烯缠绕结构壁管的环刚度是其抵抗径向变形的重要性能参数,影响着其外压承载能力。以PR1型截面的埋地聚乙烯缠绕结构壁管为例,对管道轴向截面进行截面单元划分,同时,综合考虑截面发生变形、局部材料迁移等情况,建立截面单元的简化计算模型,并对截面单元关键尺寸参数进行修正。在此基础上,研究PR1型聚乙烯缠绕结构壁管环刚度的计算方法;通过实例验证了PR1型聚乙烯缠绕结构壁管的截面单元的形心、惯性矩以及环刚度计算方法的准确性,相关研究方法与结果将对聚乙烯缠绕结构壁管的设计、生产与使用以及其他复杂截面管道的环刚度计算提供一定的参考作用。     

受压环板应力的理论计算

受压环板的强度设计是压力容器设计中经常遇到的问题，而关于承受多种载荷的环板应力计算，还没有纳入目前的有关设计标准中。本文结合实际问题，给出了利用《应力应变公式》中的等厚平圆板公式对受压环板应力的理论计算方法。     

接管初强圈外圆周角焊缝裂纹的实例分析

从焊接接头型式的设计,接管区的受力情况和应力分析等方面着手,分析了蒸汽混合分布器的接管补强圈外圆与筒体连接的角缝出现裂纹的原因,并提出应在设计,制造,安装,使用管理等方面对这类焊缝加以重视。