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《压力容器》杂志2012年第7期上发表的《球罐整体结构自振周期计算及地震响应分析》一文中通过不同的方法对多种规格球罐结构水平刚度、自振周期及地震响应进行分析计算,指出现行球罐设计标准GB 12337—1998《钢制球形储罐》对大型球罐的计算误差较大,《压力容器》杂志2006年第3期上发表的《球罐整体结构水平刚度及支柱拉杆应力分析》一文中给出一种较精确的球罐整体结构水平刚度、自振周期的工程计算方法。通过不同的方法对多种规格球罐结构水平地震工况的支柱和拉杆及地脚螺栓的应力分析计算,指出球罐结构设计应注意的问题,为球罐设计标准的改版提出一些建议。 相似文献
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球罐支柱型式及其与球壳连接的结构 总被引:5,自引:1,他引:5
通过对10000m^3天然气和3200m^3液化石油气球罐不同支柱型式及其与球罐连接结构进行了研究,分别对操作工况和地震工况的应力进行了有限元分析,得出了一些结论,对合理选择球罐与支柱连接结构型式提出一些基本原则。 相似文献
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球罐的球壳重量和盛装的物料重量全部是靠支柱来支撑,球壳与支柱是球体与圆柱体相贯,该相贯线在制造时求解是否准确,对后面的安装影响很大。球壳与支柱的相贯线在制造厂通常都是用放样法求得,现介绍一种用公式计算求相贯线的方法,供大家参考。 相似文献
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对于某1000m~3球罐的球壳板存在的大面积表面缺陷(平均深度≤1mm,最深3mm,缺陷总面积选700m~2,占球罐表面积25%),通过逐块逐个表面检验;修磨补焊,使全部球壳板的质量达到国家标准要求。 相似文献
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通过对文中所及球罐使用状况及检验情况的讨论,对球罐裂纹的产生原因、安全性和剩余寿命进行了分析。认为该球罐裂纹产生属氢致延迟裂纹,并给出了球罐容限裂纹尺寸和安全疲劳寿命。 相似文献
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3500m^3天然气球罐是上海1998年重点实事工程。球罐设计压力P=1.53MPa,球壳板材料为WEL-TEN610CF,板厚38mm。由于焊后不进行消除应力热处理,因此在气压试验前后对球壳板Y形焊缝、T形焊缝等部位进行了焊缝残余应力测试,在气压试验过程中对球壳板Y形焊缝、T形焊缝、赤道板支柱部位进行了应力应变测试。测试结果表明,经气压试验后焊缝残余应力有一定下降,应力应变测试表明球罐焊缝及热影响区没有出现明显的应力集中现象。球罐壳体的工作应力叠加残余应力的总和仍小于材料的屈服限,球罐在正常状态下运行是安全的。 相似文献
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目前北京的民用燃气供应十分紧张,为缓解民用燃气供应紧张状况,使液化气达到合理库存,保证正常供气,北京市决定新建一座储备能力为1万t的液化气储备厂(以下简称第三储备厂)。 新建的第三储备厂球罐,是目前国内储存液化气球罐中壁厚最厚(50mm),容积最大(2000m~3)的储球罐,现场组装焊接在国内尚属首次。 相似文献
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球形储罐是石油化工行业最常用的设备之一,其存储物质具有易燃、易爆、剧毒、腐蚀等特性。地震荷载作用下球形容器(球罐)抗震安全保障问题已经成为特种设备抗震研究中重要的课题之一。基于ANSYS有限元软件,首先建立典型球罐力学模型,通过地震波激励下精确的时程反应分析,确定应力显著发生的位置;其次,分析球罐支撑结构设计参数(支柱数目、直径,拉杆直径等)对球罐抗震性能的影响;最后,选取几种典型的大、中、小型球罐,明确各类球罐的抗震性能。该研究为球罐抗震安全保障及设计提供合理依据。 相似文献
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针对一台球罐超声波检测发现的缺陷如何定性过程作了一个简要分析。强调超声波检测在球罐检测中的有效性,并提出了一些超声波检测过程中的注意事项。 相似文献
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在用球罐裂纹缺陷统计 总被引:1,自引:0,他引:1
球罐在使用过程中产生的缺陷形式多种多样,但在全面检验中发现,最为常见的缺陷形式是裂纹.通过对20台在役球罐全面检验中发现的裂纹缺陷进行统计,并按产生的部位进行了归纳.对球罐使用过程中需关注的部位,以及全面检验过程中需着重检测的部位提供了参考依据. 相似文献
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建立了球罐环焊缝焊接温度场和焊接应力应变场三维移动热源有限元分析模型,考虑了材料的热物理性能和力学性能随温度而变化,应用单元生死技术模拟焊接填充过程,模拟计算出移动热源作用下的温度场,以及以温度场为基础的环焊缝接头焊接应力应变场的分布规律:温度场结果表明,由于焊接的热输入和速度不同,以及热源加载体积不相等,每道焊接的最高温度均不相等。应力场的分析结果表明,在球罐内表面的焊缝及近缝区,呈现双向残余拉应力(经向和周向),而在外表面的对应区域,经向残余应力是压应力,周向残余应力为拉应力。 相似文献