集箱式高压加热器封头的开孔补强计算

本文对一台集箱式高压加热器集箱管伸出封头处的开孔结构进行了开孔补强计算。当壳体与接管承受的不是同一种压力载荷时,不能用现有的各种设计标准进行开孔补强计算,应该按照多腔容器壳体上的特殊开孔结构的补强计算方法进行开孔补强计算。     

中低压容器开孔补强结构比较

通过对几种常用补强结构型式的优缺点的分析比较,结合其制造加工成本,提出了中低压容器最适宜采用的补强结构型式——厚壁管补强     

圆形平盖开孔补强问题的讨论

GB 150.3—2011《压力容器》与GB 150—1998《钢制压力容器》中对于在圆形平盖上开孔补强的规定和计算方法有所区别。文章通过对比这2个标准的内容,并结合低压、中压和高压三种工况下圆形平盖开单个孔和开多个孔(以两孔为例)的算例分析,明确区别的内容,探讨各自存在的问题。同时结合国外规范,讨论如何选用计算方法进行圆形平盖的开孔补强计算。并提出在实际工程应用中,如何结合标准规定和补强计算方法,选用合适的补强结构型式进行补强设计。     

压力管道设备开孔补强计算方法探讨

介绍了压力管道设备的开孔补强计算方法,包括采用压力容器的开孔补强计算方法和采用压力管道设备标准规定的开孔补强计算方法两种。论述了这两种方法的特点和应用范围,详细介绍了它们之间的相同和不同点以及实际应用时应注意的地方。     

带法兰接管的压力容器圆筒大开孔补强计算方法

在文献[4]的基础上进一步考虑接管法兰及法兰力矩对圆筒大开孔计算截面的加强作用,提出一种更加符合实际结构的补强计算方法,比现有各种圆筒大开孔补强方法更为科学合理和安全经济。     

开孔补强计算时有效补强范围的确定

针对GB150-1998《钢制压力容器》未提及的特殊情形下有效补强范围的计算,提出了适合各种情况下有效补强范围的计算方法,并对内侧高度的计算提出了改进建议。     

浅谈常规压力容器开孔补强设计

开孔补强设计是压力容器设计中必不可少的一部分,标准和规范中虽然对设计和计算都作了较为详细的规定,但安全、经济、合理的设计仍是摆在我们面前的一个课题。在长期以来的设计工作中,通过不断的实践和总结,逐渐对开孔补强设计有了较为深刻的理解。对常规设计中最为常见的两种开孔补强形式——厚壁管补强和补强圈补强,从补强元件的选材、结构尺寸的确定和设计中应注意的问题等方面作了论述。     

塔器受倾覆力矩作用的开孔补强设计

关于压力容器开孔补强的设计，各国压力容器设计规范都有明确的规定，并且都给出了常规（如等面积补强法）的设计计算方法，其开孔所需补强面积中的计算厚度都是基于计算压力（内压、内压＋液柱静压或外压）作用下根据计算公式求得的厚度。提出了塔类容器的开孔补强原则，列举了工程设计实例，给出了塔式容器尤其是细高（即高径比较大）塔器，其开孔补强计算的几点结论。     

压力容器开非圆孔补强问题探讨

讨论了GB 15 0 - 1998《钢制压力容器》中有关非圆开孔补强的问题 ,对非圆孔的开孔尺寸限定、补强面积的计算和补强圈结构形式提出了一些建议     

ASME法与压力面积法在压力容器大开孔补强设计中的分析与比较

针对压力容器两种大开孔的补强计算方法——压力面积法和ASME法,介绍了两种方法的适用情况,分析了两种方法的异同,考证了ASME法计算公式的理论依据和由来,通过对某容器大开孔结构的两种方法进行计算比较,显示了其间的重大差异。并利用有限元分析,将孔边弯曲应力作为一次应力进行校核,证明ASME法的正确性。通过改变接管的壁厚,利用ASME法对容器大开孔结构进行重新的开孔补强计算。     

3000m~3球罐接管补强结构设计

大型球罐由于结构的特殊性,其接管受到机械应力、温度应力、容器材质和制造缺陷等因素的综合作用,开孔附近易成为容器的破坏源。文中对大型球罐的接管补强结构进行了设计计算,并对插入式厚壁管补强结构和整体凸缘补强结构进行了应力分析比较。     

ASME法与压力面积法在压力容器大开孔补强设计中的分析与比较

针对压力容器两种大开孔的补强计算方法——压力面积法和ASME法，介绍了两种方法的适用情况，分析了两种方法的异同，考证了ASME法计算公式的理论依据和由来，通过对某容器大开孔结构的两种方法进行计算比较，显示了其间的重大差异。并利用有限元分析，将孔边弯曲应力作为一次应力进行校核，证明ASME法的正确性。通过改变接管的壁厚，利用ASME法对容器大开孔结构进行重新的开孔补强计算。     

外腐蚀管道玻璃钢补强有限元分析

文章论述了用有限元方法建立的外腐蚀管道玻璃钢补强力学分析模型，以及与该模型计算结果基本吻合的实验验证数据。分析了影响玻璃钢补强的因素，即，补强材料的特性、腐蚀管的材料性能、缺陷程度、输送参数等。计算表明，钢管和缺陷尺寸决定了补强片的最小厚度；相同内压和相同的缺陷下，管径越大，其要求的补强片厚度越大。为满足工程需要，文章讨论了2种外腐蚀管道补强的安全评价线图，在实际应用中，可以根据不同的管径和具体缺陷，对玻璃钢补强建立安全评价线图。     

单个开孔补强计算的简化

压力容器开孔引起的应力集中,可采用补强圈补强的方式来减小,由于补强圈补强结构简单、材料易得且制造容易,故应用很广泛。补强圈补强计算依据等面积原则,即处于有效补强区内可起补强作用的金属截面积应该等于或大于开孔所削去的壳体承受压力所需的理论截面积,这种计...     

美国ASME圆筒大开孔补强设计方法的弯矩分析

考证了美国ASME标准圆筒大开孔补强计算中环向弯矩的来源。同时指出大开孔边缘尚存在另一方向的弯矩。对美国ASME大开孔补强计算方法进行了分析,用有限元法对圆筒大开孔计算截面的应力进行了考证,发现除了ASME给出的、绕圆筒母线的弯矩外还存在一个数值相当的、绕接管母线的弯矩,补充建立了补强环在环平面内弯曲的计算模型,提出一种新的圆柱壳开孔补强的工程计算方法。     

开孔补强的简明判断

介绍一种是否进行开孔补强的简明判断方法，给出了判别准则，用该准则可减少强度计算程序     

压力容器厚壁管补强

厚壁管补强是一种非常好的补强方法,它以工程造价低、便于施工及适用范围广的优点,得到了广泛应用.然而厚壁管补强也有一定的局限性,即当厚壁管的厚度达到壳体厚度的1.75倍且仍然不能满足补强要求时,如果还是采用增加厚壁管厚度的方法,则对开孔补强的作用不大,此时需要采用增加壳体厚度和厚壁管厚度的补强方法.     

大型油罐罐壁开孔补强结构及比较

介绍了大型油罐罐壁开孔补强的两种常用结构。即补强圈搭接和插入式补强结构。对两种结构进行了分析比较，结果表明插入式补强结构在降低热处理难度和范围、节约热处理费用等方面具有优势，可在容积l00dam^3以上的大型油罐罐壁开孔补强中广泛采用。     

带内伸接管加强圈补强结构应力分布

针对带内伸接管加强圈补强结构的圆柱形内压容器 ,以DXF格式文件为中介 ,用数学方法自动生成的有限元计算模型进行了三维线弹性有限元应力分析 ,得到了内压圆柱壳带内伸接管加强圈补强结构的应力分布规律。在接管与筒体相贯线最低处筒体内壁上的当量应力最大 ,应该作为设计中的主要控制参数。分析结果为带内伸接管加强圈补强结构的设计提供了依据     

内压圆柱壳开孔整锻件补强结构应力分布研究

对内压圆柱壳开孔整锻件补强结构开展三维有限元应力分布研究,并对开孔区的应力分布进行了实验应力测定。结果表明,内压圆柱壳开孔整锻件补强结构有3个高应力区,其中最高应力区在整锻件补强结构内角A点附近,最大主应力44.2MPa,应力集中系数K=3.091;在整锻件补强结构内角A处采取圆弧过渡可以有效地降低应力集中系数;应变片应力测定所得实验数据与有限元计算值吻合较好,验证了有限元分析计算结果的趋势是正确的,但也存在一些误差。