冷轧变形量及退火工艺对Gr.39钛合金带卷组织性能的影响

研究了不同冷轧变形量和退火工艺对Gr.39钛合金带卷显微组织和力学性能的影响。结果表明,对于热轧退火态Gr.39钛合金带卷,当冷轧变形量从0升高到59.4%时,显微组织由完全退火的等轴组织逐渐变形为被拉长的纤维状组织,并且随着变形量的增加,材料加工硬化程度逐渐增加。考虑到轧制过程的稳定性,建议单轧程冷轧变形量控制在60%以内。Gr.39钛合金带卷在700℃退火发生完全再结晶,退火温度升高至相变点以上时,显微组织转变为粗大魏氏组织。随着退火温度的升高,抗拉强度和屈服强度逐渐降低,延伸率逐渐升高。推荐冷轧Gr.39钛合金带卷退火制度为700℃/8 h/AC。     

退火温度对350 MPa级冷轧钢板微观组织和力学性能的影响

利用实验室退火模拟装置模拟350 MPa轧硬板在不同退火条件下的工艺试验，将退火后的钢板进行材料力学性能和金相组织分析，结果表明：原始轧硬板为轧制纤维状组织，当退火加热温度升高到610～640℃,钢板发生部分铁素体再结晶；随着温度进一步升高，纤维状魏氏组织中出现细小铁素体晶粒和渗碳体，再结晶铁素体晶界析出弥散渗碳体；当退火温度升高到730℃时，弥散析出的渗碳体开始聚集长大，在轧制方向沿晶界分布；基于实验结果，实际工业试验中选择700～750℃的退火温度进行工艺验证，钢板实际性能达到：屈服强度平均值407 MPa,抗拉强度平均值491 MPa,伸长率平均值23%。     

退火温度对交叉轧制钼箔显微组织、织构及性能的影响

通过金相组织观察、电子背散射衍射(EBSD)分析、室温拉伸及显微维氏硬度测试等手段研究了经交叉轧制的0.06 mm厚钼箔在不同温度退火时显微组织、织构及力学性能的演变规律。结果表明,交叉轧制态钼箔RD(与主轧制方向成0°)方向的屈服强度和抗拉强度均高于900 MPa,其次为TD(与主轧制方向成90°)方向,45°RD(与主轧制方向成45°)方向强度最低。由于45°RD方向晶粒细小,使得该方向上延伸率最高,为8.4%,RD方向次之,TD方向最小,仅为2.7%;抗拉强度的平面各向异性指数(IPA)值为8.5%,表明其具有较好的各向同性程度。交叉轧制态钼箔的晶粒在空间中呈现为不规则的饼状且相互堆叠、交错,以{001}<110>织构为主,占比78.9%。经700～1050℃退火后,钼箔主要发生扩展回复的连续再结晶,相对于低温退火时伴有的经典再结晶形核长大过程,该退火温度下的再结晶机制为亚晶聚合粗化。随着退火温度的升高,样品的硬度逐渐下降,再结晶程度升高,晶粒的平均层宽增大,使得样品的强度呈线性下降,抗拉强度的IPA值降至4.4%,表明材料的各向同性程度得到提升。与交叉轧制态相比,1...     

退火处理对电真空器件用钼棒组织及力学性能的影响

本文采用粉末冶金+旋锻法制备了电真空器件用3.0 mm钼棒,分析了不同退火温度对钼棒的纤维组织及力学性能的影响。结果表明:当钼棒变形量达到90%时,钼棒的再结晶温度出现在1 000~1 050℃;在1 000℃以前,随着退火温度的升高,钼棒纤维组织逐渐宽化,纤维搭接逐渐减少。在此阶段,钼棒抗拉强度降低,延伸率逐步升高;在1 000~1 200℃时,钼棒纤维组织逐渐减少,当退火工艺为950℃保温1 h时,钼棒的室温力学性能达到最优,其抗拉强度达到最大值777 MPa,伸长率达到最大值49.5%,力学性能优于美国ASTM标准。     

退火热处理对5056铝合金线材微观组织与力学性能的影响

采用拉伸试验和双剪试验，结合金相显微镜（OM）、电子背散射衍射（EBSD）和透射电子显微镜（TEM）观察，研究了退火热处理对5056铝合金线材组织和性能的影响。结果表明，与冷拉态线材相比，经250℃/2 h退火处理后5056铝合金线材组织形貌与冷拉态基本一致，以变形态组织为主，内部发生了回复和少量再结晶；经280℃/2 h退火处理后5056铝合金线材组织基本完成再结晶，此后升高退火温度或延长退火时间均未显著影响线材的晶粒组织形貌。随退火温度的升高，5056铝合金线材的强度先降低后在退火温度为280℃（即再结晶基本完成的温度）时保持稳定，延伸率则是整体呈现增加的趋势；在280℃下延长保温时间，线材的力学性能未随退火制度的变化而显著改变。因此确定280℃/2 h为适宜的退火制度，该制度下5056铝合金线材抗拉强度为288 MPa，屈服强度为140 MPa，剪切强度为177 MPa，延伸率为32.4%。     

热处理对Ti-5331合金板材组织及力学性能的影响

研究了核反应堆壳体用Ti-5331合金热轧板材在不同退火温度下的显微组织与力学性能。结果表明:Ti-5331合金板材在相变点以下随着退火温度的升高,初生α相含量逐渐减少,β转变相含量明显增加。当退火温度为700℃时,开始发生静态再结晶,800℃时为等轴组织,900℃时为双态组织,950℃时为网篮组织。随着退火温度的升高,合金板材的抗拉强度先下降后上升,屈服强度呈下降趋势,屈强比逐渐减小;当退火温度在相变点以下时,板材冲击韧性随退火温度升高呈上升趋势,当超过相变点后冲击韧性急剧下降;退火温度对塑性影响较小。经900℃×1 h/AC退火处理的Ti-5331合金板材有着较好的综合性能,抗拉强度为920 MPa,延伸率为15%,V型缺口冲击韧性达到93 J/cm^2。     

TA18钛合金热轧卷热处理工艺研究

采用常规热连轧工艺制备的TA18钛合金带卷具有典型轧态组织特征,组织取向性明显,其性能不能完全满足标准要求。为此,借鉴板材生产经验,选择600～800℃温度范围对7. 0 mm厚的热轧态TA18钛合金带卷样品进行退火处理,考察退火温度、保温时间对样品组织与性能的影响,从而优选出合适的热处理工艺。从实验结果来看,600℃退火后材料的组织和性能与热轧态基本无差异,随着退火温度的升高,材料逐步发生再结晶,塑性指标得到提升,其中按照750℃×60 min/AC制度进行退火,可获得较佳的力学性能。     

退火温度对轧制态钨合金组织及性能的影响

本文对变形态95WNiFe合金进行了退火试验研究,退火温度分别为800℃、1000℃、1200℃和1450℃.通过对显微组织、抗拉强度和伸长率的分析测试,对比了不同退火温度对合金组织及性能的影响.结果表明:在1200℃时,钨颗粒开始出现再结晶现象,合金的抗拉强度由轧制态的1215 MPa降低到1050 MPa,伸长率由3％升高到8％;当温度达到1450℃时,显微组织形貌与烧结态相似,合金的抗拉强度和伸长率已经接近烧结态的水平;通过不同温度退火试验研究,确定了轧制态合金的最佳退火温度为800～1100℃.     

La含量对钼制品制备过程中组织和性能的影响

利用金相显微镜(OM),扫描电子显微镜(SEM)及透射电镜(TEM)对钼制品制备过程中组织演变进行研究,并分析La含量对制备过程中组织和性能的影响。结果表明:随La含量升高,粉末的粒度变细,比表面积增加;添加微量La,可提高钼制品旋锻态的抗拉强度和伸长率,随La含量升高,钼制品旋锻态的抗拉强度升高,当添加1.0%La(质量分数)时达到最大值647.9 MPa,而伸长率先升高后降低,在0.1%La时达到最大值44.7%;透射电镜的分析显示,钼制品旋锻态中的第二相颗粒为分布在晶粒内部的La_2O_3颗粒,可阻碍和储存位错以提高材料的强度和韧性。钼制品拉拔态的抗拉强度则随退火温度的升高而降低,在各个温度退火后,添加0.03%La时的抗拉强度均为最高;并且纯钼制品拉拔态的再结晶温度为1 300℃,掺La钼制品拉拔态的再结晶温度高于1 700℃。     

低氧MHC合金板材的制备及力学性能

采用粉末冶金方法和热轧工艺制备了低氧MHC合金轧制板材,通过化学分析、金相分析、硬度测试、拉伸力学性能测试研究了低氧MHC合金的显微组织和力学性能。研究表明：通过调节C/Hf原子比、钼粉还原并结合真空烧结等手段,可以有效降低合金中的氧含量。不同温度下退火后样品显微组织分析和力学性能测试结果对比表明,合金板材在1 300℃以下为回复阶段,随着退火温度的增加,1 300℃开始发生再结晶,强度和硬度逐渐下降,塑性提高,在1 600℃时再结晶完成,完全再结晶的低氧MHC合金板材塑性优异。     

退火工艺对铁素体不锈钢SUS410L热轧钢板组织和性能的影响

研究了不同退火温度和保温时间对SUS410L热轧态钢板再结晶行为和力学性能的影响。试验结果表明,当保温温度为700℃时,保温480 min后SUS410L热轧钢板仍未完成再结晶。当保温温度为750℃和800℃时分别于120 min和30 min基本完成再结晶,晶粒在之后的保温时间里逐步长大。为避免退火过程中出现马氏体而降低材料的延伸率,退火温度≤800℃。材料的力学性能与热处理后的再结晶程度密切相关。当保温温度为750℃且保温时间为480 min时可获得最佳的综合机械性能:延伸率38%,HRB硬度值67,屈服强度236 MPa,抗拉强度441 MPa。     

Mo-30W钼合金棒材再结晶行为研究

采用粉末冶金工艺制备了Mo-30W钼合金棒材, 通过拉伸力学性能测试、硬度测试、光学显微镜(optical microscope, OM)、扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM) 及能量色散谱仪(energy dispersive spectrometer, EDS) 等测试分析手段, 研究了Mo-30W钼合金棒材的再结晶行为。结果表明, 由于W的固溶强化和变形强化, Mo-30W钼合金棒材在1600℃高温抗拉强度达到170MPa, 延伸率为10%, 高温力学性能得到明显提升; 在1300~1500℃范围内, 随着温度的升高, Mo-30W钼合金棒材强度和硬度先保持稳定然后显著下降; 在1500℃时, Mo-30W钼合金棒材发生了完全再结晶, 抗拉强度为385 MPa, 维氏硬度为HV10 185, 抗拉强度和硬度值达到最低。     

冷却工艺对DP590热轧双相钢组织及性能的影响

通过实验室轧制DP590热轧双相钢,研究了卷取温度、快冷温度对热轧双相钢显微组织和力学性能的影响。结果显示,快冷温度提高,马氏体含量显著增加,同时抗拉强度升高,延伸率下降;试验钢在550℃、600℃卷取时,随着卷取温度的升高热轧双相钢中马氏体含量下降,抗拉强度下降明显,延伸率提高。在600℃时得到的铁素体和马氏体比例合适,实现了抗拉强度600 MPa,屈强比0.5左右,延伸率22%以上的热轧双相钢,综合性能满足DP590热轧双相钢的要求。     

退火工艺对薄壁铜管组织和性能的影响

薄壁铜管微观组织和力学性能的控制对于空调铜管的生产和应用具有重大意义。文章研究了不同退火工艺条件下铜管的微观组织和力学性能,结果表明,在460℃,退火时铜管未完全再结晶,而在500℃和540℃时完全再结晶;当退火温度为460℃和540℃时,延伸率和抗拉强度波动较大,500℃时则波动较小。在500 ℃、35min退火时铜管微观组织细小均匀,力学性能稳定,均能满足空调厂家的要求。     

轧制钨板退火过程的织构衍变及性能研究

以纯度(质量分数)为99.95%的钨粉为原料,经冷等静压成形,1 800~2 300℃高温烧结制得钨烧坯,钨烧坯在1 250~1 500℃经过4道次轧制制得接近理论密度的钨板。采用电子背散射衍射(EBSD)分析退火过程中钨板织构的衍变过程,通过金相、维氏硬度和高温抗拉强度分析退火过程中钨板组织和性能的变化规律。结果表明,轧制态的钨板晶粒组织明显沿轧制方向拉长;1 150℃和1 250℃退火10 min后,织构类型没有发生明显变化,晶粒仍为拉长状态;1 350℃退火后,形变织构明显减弱,晶粒取向分布趋于随机。通过统计面积分数分析得到,1 350℃退火后钨板晶粒再结晶组织比例占65.8%。轧制钨板的显微硬度和高温抗拉强度随退火温度的升高而降低,1 150℃退火后的显微硬度和高温抗拉强度分别为430 HV和485 MPa,1 350℃退火后的显微硬度和高温抗拉强度分别为410 HV和356 MPa。     

TYM钼合金轧制工艺与组织结构及再结晶温度的关系

文中用X射线和金相技术研究了TYM钼合金板轧制工艺与组织结构及再结晶退火温度的关系。结果表明，多次交叉轧制态板材织构为聚集很强的{001}<110>，其组织纤维较粗，弥散相粒子分布不均匀，再结晶退火温度约在1300℃以下；一次交叉轧制态板材织构为{001}<110>，但聚集程度较低，同时存在极弱的{001}<100>立方织构，其组织纤维细、长，弥散相粒子分布均匀，再结晶退火温度可达1500℃以上。有关组织结构对合金高温性能的强化机制进行了详细分析。     

超细晶粒38SiMnVB弹簧钢的控制轧制

高强韧性弹簧钢 38SiMnVB(% :0.39C ,1.48Mn ,1.21Si ,0.09V ,0.0019B)经750～820℃温度精轧 ,终轧温度700～720℃轧后缓冷 ,控制轧制后得到的组织为珠光体 +铁素体 ,晶粒度≥ 10级 ,HRC硬度值26 ,抗拉强度 925～1010 MPa ,延伸率45 %～58% ,可以直接进行冷拔。经控制轧制的轿车弹簧用超细晶粒38SiMnVB弹簧钢经 870℃淬火 ,320℃回火后具有极好的综合力学性能 :抗拉强度 2030～2140 MPa ,屈服强度1900～2010 MPa ,延伸率12 %～15 % ,断面收缩率48%～55 %。     

终轧温度对Q345B热轧钢板组织和性能的影响探究

以高、中、低3种终轧温度对Q345B热轧钢板进行力学性能和金相组织检测,研究终轧温度对组织和性能的影响。结果表明:随着终轧温度的降低,Q345B钢板的屈服强度和抗拉强度升高,延伸率降低。据此对Q345B钢板的轧制工艺进行调整,提高了产品性能合格率。     

退火温度对冷轧态5754铝合金板材组织与性能的影响

在160~400℃范围内对5754铝合金冷轧板进行退火处理,通过显微硬度与拉伸性能测试、金相显微组织与拉伸断口形貌观察等,研究5754铝合金冷轧板的再结晶温度以及退火温度对其力学性能和显微组织的影响。结果表明:随退火温度从160℃升高到400℃,板材的伸长率逐渐增加,但硬度、抗拉强度以及屈强比不断降低,屈强比由0.891降低到0.463。退火温度达到360℃后力学性能趋于稳定;冷轧态5754铝板的再结晶温度为294℃,再结晶终了温度为360℃;在290~300℃温度区间内,随退火温度升高,铝板的显微组织变化明显,于290℃退火后基本上呈现原始的纤维状组织,于300℃退火后出现大量的再结晶晶粒。合金冷轧板及其退火后的拉伸断口主要由韧窝和撕裂棱组成,属穿晶型韧性断裂。     

退火温度对Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金板材组织和性能影响

研究了6 mm厚Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金板材不同退火温度对组织和力学性能的影响。结果表明,600～700℃时α相主要发生回复再结晶过程,同时沿晶界形成链状Ti2Ni颗粒,屈服强度、抗拉强度逐渐降低,延伸率先增加后减少,650℃时,延伸率达到最大值22.5%,随着颗粒物的增加显著降低其力学性能;750～850℃时α相由部分再结晶组织转变为完全再结晶组织,β转变组织由条状转变为块状,屈服强度、抗拉强度、断后伸长率均逐渐降低,850℃时大幅下降至最低值,远低于标准要求;适用于6 mm厚Ti-0.3Mo-0.8Ni钛合金板材退火温度范围是600～650℃。