某循环海水泵振动故障诊断与趋势分析

针对某CPR1000核电机组因循环海水泵的下部滚动轴承振动大、存在紧急降负荷运行或停运的风险,开展了振动故障诊断与趋势分析。通过分析该BCV 285型循环海水泵运行中的振动尖峰能量信号和振动速度均方根信号,发现该轴承外环滚道存在局部剥落且发生共振是海水泵振动大的主要原因。通过采取强化轴承的润滑和加强基础刚度等措施,减小了海水泵的共振响应。实践表明,实时监测振动速度均方根值的变化趋势可以指导该型循环海水泵的安全运行。     

海洋平台海水泵泵头材料选择与应用研究

在海洋平台上,对于海水输送工程来说,其中便需要用到海水泵。但是,在实际当中,由于海水泵被长期置于海水当中,便会受到海水的腐蚀。基于此,为了使海水泵的质量得到全面的提升,便需要针对于海水泵在制造阶段的选出过程投入更多的努力,进而制造出质量更优的海水泵。本文将对于国外海水泵头的取样做出分析,随后针对海水泵材料选择进行探究阐述,进而使本文为海洋平台海水泵制造材料的选择提供相应的参考。     

变频循环泵振动噪声特性试验研究

为了较为系统地理解变频循环泵的振动噪声特性,以一台比转速为200和最高转速为5600r/min的变频循环泵为研究对象,在背景噪声小于16dB的半消音室和固有频率小于10Hz的振动试验台的试验条件下,对不同流量和转速下的船用循环泵振动噪声特性进行深入的试验研究。试验结果表明:循环泵的总体噪声水平低于66 dB(A),水力诱导的空气传递噪声小于3dB(A);噪声的主要激励频率为工频及谐波,总体结构振动烈度低于1.1mm/s,振动烈度与转速具有良好线性函数关系;结构振动烈度的大小排序为电机、法兰、电机座和泵体.     

基于振动监测的海上油田主海水泵故障诊断分析（英文）

主海水泵是某海上浮式生产储油船(FPSO)的关键设备。受船体变形、海水腐蚀、机组刚性底座及进出口管线应力等因素影响,机组振动值异常突出,故障频发。为此,通过定期离线监测,利用频谱分析技术研究了振动幅值规律,对主海水泵故障进行了诊断,得到了设备报警参考值和停机值以及故障周期。实现了设备预知性维修,从而预防恶性事故发生。     

基于振动监测的海上油田主海水泵故障诊断分析

主海水泵是某海上浮式生产储油船(FPSO)的关键设备.受船体变形、海水腐蚀、机组刚性底座及进出口管线应力等因素影响,机组振动值异常突出,故障频发.为此,通过定期离线监测,利用频谱分析技术研究了振动幅值规律,对主海水泵故障进行了诊断,得到了设备报警参考值和停机值以及故障周期.实现了设备预知性维修,从而预防恶性事故发生.     

海洋平台用海水泵选材分析与研究

海水泵是保障海洋平台上油气生产和安全运行的重要设备。由于海水泵长期放置在海水里,泵材质耐海水腐蚀性能是其可靠运行的首要条件。本文根据海洋腐蚀环境条件,结合金属材质海洋腐蚀机理,通过对金属材质化学成分及引起其腐蚀的因素进行研究,分析不同材质耐海水腐蚀的性能,并综合考虑海水泵特性及材质市场价格,为海水泵选择了耐腐蚀性能强、成本合理的材质。     

浅析海水泵扬水管的腐蚀与防护

海水含盐量较高,对金属具有一定的腐蚀性,海水泵扬水管的伤害是持久的,这些腐蚀性伤害可以通过一定的技术手段减轻,却不能完全避免.在海水泵日常运行期间,海水泵扬水管承担着将海水从泵输送到海水主管网的任务.完善海水泵扬水管使用情况,有着重要意义.本文通过分析海水泵扬水管腐蚀原因,并提出针对性解决问题,以此引起相关行业重视.     

转速对海水泵内部空化影响的实验研究

海水泵在吸水过程中,泵内空化现象会直接影响海水泵吸水性能,使容积效率下降。该文针对海水泵内部空化现象,设计了单柱塞海水泵吸水过程可视化实验装置,通过高速摄像系统得到泵内空化流动的图像数据,讨论了在海水泵吸水过程泵内部流道的空化特征,研究了转速对海水泵内部空化现象的影响。结果表明,随着转速的增加,海水泵内空化流动速度加快,空化范围增大,气泡脱落周期变短。     

船用海水泵液压马达常见故障诊断与维修方案研究

介绍了海水泵液压传动系统在船舶行业上的应用,概括了某型船用海水泵液压系统的主要工作参数范围,详细地论述了海水泵液压马达常见的几种故障及维修方案,积极倡导海水泵液压元件的国产化。     

海水泵污染磨损机理的初步研究

污染磨损是海水泵寿命的决定因素，该文介绍了采用多信息综合对海水泵污染磨损机理进行研究的方法，将海水杂质的重要磨损尺寸和特征参数、海水泵关键运动摩擦副间隙状况以及海水泵的污染磨损控制有机地结合起来。     

海水泵系统的可靠性分析

本文通过对海水泵现场检泵数据的统计处理,获得海水泵中重点单元寿命的概率分布规律及其可靠性特征。根据单元在海水泵中的逻辑功能关系建立系统的可靠性模型,并对系统模型进行抽样模拟,获得海水泵寿命的统计模型,进而确定其可靠性指标,实现对"海水泵使用可靠性"的定量评定。这一可靠性分析为掌握海水泵总体运行状况、合理安排维修以及施工的经济性核算提供了科学依据,从而最大限度地避免盲目管理。     

水厂送水泵机组的优化改造与成果

造成水泵运行效率偏低,配水电耗过大的原因有很多,比如水泵叶轮损坏或不匹配,水泵振动和噪声过大都对配水电耗产生负面影响。水泵叶轮出现某种损坏或叶轮尺寸与低流量不匹配会使水泵运行在低效区,振动和噪声的原因可能是水泵机组同轴度的各项指标偏差可能过大(包括轴向偏差和径向偏差),进而造成水泵机组消耗的额外功率加大。     

压电振子及流体对泵近场噪声的影响

研究了压电振子的弯曲振动形变及振动辐射噪声.首先建立压电泵压电振子振动方程,导出弯曲振动形变函数;提出用微平面活塞振动理论简化压电振子振动模型,推导了近场声压理论计算方程及泵内流体对泵噪声贡献量方程;最后把理论计算结果与试验结果进行比较分析,分别得出在不同频率下压电振子及泵内流体对泵噪声贡献的大小.在输入频率为50 Hz时,泵噪声的理论值为45 dB,实际值为37 dB,泵内流体对泵噪声的影响较大,实际值与理论值的相对误差为21.6%;在输入频率为120 Hz时,泵噪声的理论值为61 dB,实际值为62 dB,泵内流体对泵噪声的影响较小,实际值与理论值的相对误差为1.6%,证明了本研究所提出理论的正确性.     

中高频振动引起车内噪声分析研究

为解决某车型车内噪声问题,在发动机振动引起车内噪声问题分析方法的基础上,确定横摆中高频振动是引起车内噪声的主要原因,并提出解决方案。在发动机怠速状态下测量输油管道的振动状态,根据汽车噪声、振动和声振粗糙度基本理论,通过模态分析和频谱分析,得出输油管道横摆中高频振动引起的车身底板振动向车内辐射噪声。采用加装胶垫的方法降噪,改进后的实车试验结果表明,车内声压峰值从32 dB下降到24 dB,横摆中高频振动得到有效控制。     

MEMS矢量水听器海洋环境适应性研究

海流、温度及压力等复杂海洋环境因素会对微机电系统（micro?electro?mechanical?system，简称MEMS）矢量水听器正常工作产生干扰，影响其对微弱声信号的拾取能力。首先，建立了基于“三明治”式抗流封装结构数学模型，通过仿真得到了不同抗流结构参数对海流噪声抑制效果；其次，利用Comsol软件仿真研究了海水温度、水深（静水压强）等变化对MEMS矢量水听器灵敏度的影响；最后，通过试验验证，得出了“三明治”式抗流封装结构具有20?dB以上的抑制流噪声能力，在0~40 ℃的海水温度范围内MEMS矢量水听器的灵敏度变化量小于±0.5?dB，在0~12?MPa的静水压强范围内灵敏度变化量小于±0.9?dB，与理论分析及仿真结果基本一致。     

银基合金摩擦振动与噪声特性的分析与控制

在银基合金受到激励产生振动与噪声的机理分析基础上,采用振动、噪声的测试手段和频谱分析方法并结合金相分析,发现银基合金汇流导电体内部微观组织中的石墨成分没有均匀分布在银基体周围,致使石墨不能很好地发挥润滑作用,在工作时形成较大振动与噪声.据此研究,提出通过改变其合金成分和改进生产工艺来控制振动与噪声的措施,使其噪声由70.8dB(A)下降到63.4 dB(A).     

吸入压力对泵振动和噪声的影响

通过对离心泵和混流泵在不同吸入压力条件下的振动和噪声量值的分析与测定，探讨吸入压力的变化对水泵机组振动和噪声特性的影响。     

海水轴向柱塞泵配流方式的发展状况

讨论了端面配流海水泵、阀式配流海水泵的结构特点以及应用情况,并对国内外的研究成果进行综合分析,在此基础上,提出了柱塞配流这种新型配流方式的海水泵。该泵具有备端曲配流和阀配流泵的优点,同时又避免了两者的缺陷,应用前景十分看好。     

以可控式薄板振动为次级声源的有源噪声控制实验研究

提出应用于有源噪声控制的改良自适应滤波算法,然后搭建管道噪声有源控制实验装置,并分别以可控式薄板振动和扬声器作为次级声源进行管道有源噪声控制实验研究。结果表明:在低频段时,以可控式薄板振动为次级声源的有源噪声控制效果小于传统的扬声器,但在中、高频时降噪效果较为明显;在1 200 Hz以后管道截止频率之前,次级声源为平板时,控制前后管道下游的衰减量可达50 dB,相较于传统的次级声源扬声器高出了约10 dB。在管道有源消声中,由于平板声源具有较好的指向性,因此可从管道噪声主动控制扩展到空间噪声主动控制,以此来弥补平板在低频声辐射能力不足的缺点。     

设备振动传递路径的频响函数计算方法研究

针对现有工况传递路径分析方法在计算设备振动传递路径的频响函数时存在的缺陷和不足,提出一种多工况分段函数法。本方法将频响函数划分为多个分段函数,在每个分段内的不同频率处列方程,并结合不同工况,求解分段函数中的未知参数,从而获得未知的频响函数。为验证该方法的准确性,利用某型海水泵进行实验,计算海水泵进口管路和出口管路的支撑点到评估点的频响函数。实验结果显示:在300~700Hz频段内,频响函数的计算值与测试值总级相差1 dB,满足工程要求。由此可见,运用本方法计算设备振动传递路径的频响函数是切实可行的。