600 MW超超临界循环流化床锅炉水冷壁传热特性研究

为获得超超临界压力下CFB锅炉水冷壁内、外传热特性,建立了水冷壁总传热系数计算模型,并通过高温高压条件下的实验数据拟合得到了工质侧传热系数关联式,将此关联式代入水冷壁总传热系数计算模型,使其预测精度大为提高。研究结果表明:水冷壁传热性能是工质侧传热系数、烟气侧传热系数以及水冷壁管导热性能耦合作用的结果;工质侧传热系数沿着炉膛高度的增加而增加,在30 m时出现第一次峰值,后墙、中隔墙和侧墙水冷壁传热系数分别为24.7,25.9和27.3 kW/(m~2·K),而且在此区间内波动剧烈,并在52 m附近达到最大值,后墙、中隔墙和侧墙水冷壁传热系数分别为33.8,35.1和36.2 kW/(m~2·K),超过50 m以上区域则迅速下降;在100%BMCR负荷下,水冷壁总传热系数沿着炉膛高度方向减小,在30 m以下区域,中隔墙、后墙、侧墙水冷壁总传热系数分别从220,215.2和213 W/(m~2·K)下降到了178,174和170 W/(m~2·K),而在30 m～50 m区间仅下降了4～5 W/(m~2·K),在炉膛顶部区域总传热系数几乎不变。     

壁挂式平板轧凸真空玻璃太阳能热水开水器

玻璃是现代生活中重要的建筑材料和生产材料.第一代单层玻璃热阻很小,而且对远红外热辐射几乎完全吸收,传热系数高达6.4W/(m2·K)左右,是240厚砖墙的4倍左右,第二代粘接密封中空玻璃,由于不产生空气对流的中间层,虽具有一时的隔声、隔热、防结露、降低冷辐射的功能,但其传热系数也偏高达3.24W/(m2·K);     

秸秆压缩块插孔纤维混凝土空心砌块墙体保温性能试验研究

采用热箱法测定了空心混凝土砌块和秸秆混凝土砌块的传热系数。试验结果表明:所测定单排单孔空心混凝土砌块平均传热系数K=1.78W/(m2.K),单排双孔空心混凝土砌块平均传热系数K=1.57W/(m2.K),秸秆压缩块混凝土砌块平均传热系数K=1.08W/(m2.K)。秸秆混凝土砌块作为墙体保温材料具有很好的隔热保温性能。     

螺旋管传热系数的研究

螺旋管传热器优越的结构和传热特性,使其在传热领域得到了广泛应用.采用实验方法对其对流传热系数进行了测定,并利用Fluent软件对螺旋管传热情况进行了模拟.结果表明,在设定的实验条件下,水-水螺旋管传热系数,自然对流情况下为350~550 W/(m2·K),强制对流(搅拌状态)下为400~650 W/(m2·K),所建立的Fluent软件模型能基本反映流场的实际情况,其计算结果与实验情况基本吻合.     

从国外建筑标准看我国节能建筑

1983～1984年英国建筑标准中规定的外墙传系数限值为0.6W/(m~2·K)。英国政府以国家能源利益为最高利益,以行政命令为手段,颁布了强制性的不论民用和工业,不论经济技术条件和建筑状态的建筑法规,体现了政府宏观控制的权威性和通用性。尤其以建筑围护结构多个部位中,重点选择具有永久性建筑外墙传热系数为主要标准,因此,具有极高的代表性和科学性。事隔四年,1988年该限值又降到外墙传热系数0.45W/(m~2·K)的标准。更有甚者,北欧、丹麦政府规定建筑外墙的传热系数为0.29～0.41W/(m~2·K)的标准,制定了更为先进的指标。我国于1986年终于颁布“民用建筑节能设     

一种现场测定土壤源热泵岩土热物性的新方法

利用现有土壤源热泵实验台测定了岩土热物性参数,采用传热学反问题的方法对实验数据进行分析。测试过程中从岩土取热,U型地埋管换热器形成一个线热汇,使其在测试过程中与热泵实际运行时的工作状态相接近,测试更准确,节省测量过程的耗电量。以每个采样时刻作为计算节点,取平均值作为计算结果。测定结果显示岩土导热系数为3.2W/(m·K),回填材料导热系数为2.0W/(m·K),岩土热扩散率为0.85×10~(-6)m~2/s。可靠性分析表明:其标准误差分别为0.08W/(m·K),0.04W/(m·K)和0.039×10~(-6) m~2/s。     

海水淡化用波纹管降膜蒸发强化传热实验研究

通过利用水平管降膜蒸发换热试验台分别对Φ19×0.75 mm的波纹管和光滑管进行实验研究。实验在变喷淋密度(0.007~0.130 kg/m·s)、变热通量(52~143 k W/m~2)、变传热温差(1.5~10.0℃)、变蒸发压力(0.020~0.065MPa)条件下进行。通过实验数据得到波纹管和光滑管传热系数与各影响因素(喷淋密度、热通量、传热温差、蒸发温度)之间的变化规律。实验结果表明:在一定范围内,降膜蒸发器的传热系数K随喷淋密度γ、热通量Q的增大、蒸发温度T的升高而增大,随传热温差Δt的增大而降低。当喷淋密度大于0.178 kg/(m·s)时,总传热系数趋于稳定,当热通量大于130 k W/m~2时,总传热系数的增速明显变缓。此外,不凝气含量对传热系数K的影响显著,在同等实验条件下波纹管的传热系数比光滑管提高近30%。     

采暖建筑外表面热流及换热系数现场测试研究

建筑表面换热系数是建筑热工与节能及暖通空调领域的重要基础计算参数。为研究实际建筑表面热流与换热系数的波动趋势,为换热系数的取值和边界条件的设置提供合理的实测依据,采用一种新型超薄热流传感器,利用直接热平衡法,实测了西安采暖季期间的某办公建筑外墙,获取了外表面的辐射、对流及总热流,对流与辐射换热系数的变化曲线。结果表明,测试期间外表面辐射与对流换热系数分别在2.19～11.32 W/(m~2·K)和0.15～6.58 W/(m~2·K)之间变化;总热流中辐射热流平均占比80%;城市中心低风速区域,对流换热系数值较小,其取值需重新考虑;对风速较低的自然风,给出对流换热系数分别与风速和湍流度的关系式,发现对流换热系数与湍流度相关性更好;对于重质围护结构,换热系数取值带来的误差较小;而对于传热系数较大的轻质围护结构,取固定值可能会产生较大的误差。     

热电联供系统中烟气冷凝传热性能试验研究

针对烟气余热不能充分回收的问题,对能够充分回收烟气余热的新型热电联供系统中的烟气冷凝热回收设备进行试验研究,重点研究该工况下光滑管烟气冷凝设备的传热性能.研究结果表明,在该试验工况下,干式、冷凝段传热系数可达60 W/(m~2·K),冷凝段传热系数为90～100 W/(m~2·K),冷凝段传热系数约为干式段传热系数的1.5～1.7倍,并整理了该工况下的传热准则关系式,为该系统型式的推广应用提供设计与运行依据.     

办公楼地面及天花铺设隔热材料供暖的节能分析

提出了楼板上、下面(地面、天花)铺设隔热岩棉,可使夜间室温大幅下降的结论。计算了在供暖期平均室外温度及1月份平均室外温度下(北京地区分别为-1.6℃、-4.3℃),围护结构传热系数为3W/(m2.K)的耗热情况。该方法估算节能率达31%~43%。     

镍基合金管中CO_2工质700℃超临界传热特性实验研究

研究了超临界压力下CO_2在管径d分别为15mm和10mm的镍基合金水平圆管内的对流换热特性,并探讨了在700℃左右等壁温条件下工质的压力、温度和质量流量等参数对对流换热系数的影响.结果表明:压力和质量流量的增大均能明显提高对流换热系数,压力达到8 MPa时,617管和321管对流换热系数的峰值分别为174.2W/(m2·K)和166.6W/(m2·K);通过比较实验值与计算值发现,经典关联式的计算值误差较大;新拟合关联式的计算值有明显改进,误差小于12%.     

激光闪射法对石墨烯薄膜导热性能的研究

石墨烯是目前发现的导热系数最高的材料,其理论导热系数值可达5 300 W/(m·K),成为新一代最具潜力的高导热材料。文中采用激光闪射法研究了石墨烯薄膜横向和法向的热扩散系数,并根据测试的密度和比热计算得出导热系数。研究表明:横向热扩散系数随着薄膜厚度的增加而不断减小,当MCT检测器在电压为260 V,脉冲宽度为100μs,信号高度为1 V,Inplane+各向同性计算模型下,高温烧制薄膜横向热扩散系数高达740.16 mm~2/s,是法向的238倍,导热系数为1 252.28 W·(m·K)~(-1);压片法制得的石墨烯薄膜的横向热扩散系数为7.58 mm2/s,是法向的19倍,导热系数为9.43 W·(m·K)~(-1)。     

高红外发射率隔热涂料的保温机理及应用

建筑物隔热涂料是一种新型的功能性涂料,可降低建筑物内部能耗。本文针对市场上采购的新型保温隔热涂料保温效果进行了理论分析以及实验测量。结果表明该新型保温涂料具有良好的保温效果,当墙体外侧涂饰保温隔热材料后墙体的传热系数由1.32 W/(m~2·K)下降到0.65 W/(m~2·K);当建筑物墙体内、外表面温度相同时,刷有保温涂料的墙体的散热量可比裸墙所需要的散热量降低46.15%。     

上海地区大型公共建筑用能定额研究

本文通过对上海地区大型公共建筑进行能耗调查和分析,并结合统计学方法,研究确定了主要类型大型公共建筑的建议用能定额指标,并通过比较分析初步评价该用能定额指标的科学性。研究得到:办公类建筑(无信息中心)对应的用能定额值为60.3kgce/(m2a),宾馆酒店类建筑按照三、四、五星级分类对应的用能定额值分别为67.5kgce/(m2a)、81.8kgce/(m2a)和96.1kgce/(m2a),商场类建筑的用能定额值为146.6kgce/(m2a)。     

板壳式换热器流固耦合换热的数值模拟

以型号为IPS24的波纹板壳式换热器为研究对象,应用CFD软件ANSYS FLUENT16.0进行流体流动及耦合换热的数值模拟。结果表明:人字形波纹板结构对板壳式换热器传热性能有显著的增强,且能够有效地防止结垢;随着入口流速的增加,总对流传热系数增加,但也会导致压力损失增加,在流速为1.0 m/s时总传热系数达到1 519 W/(m~2·K),冷、热流体进出口压降也分别高达81.2和83.1 kPa。     

德国节能标准演变

欧洲门窗节能的典型代表是德国。德国门窗节能标准变化是中国门窗节能未来的发展方向。德国的传热系数在1995年以前用K值(同中国现在一致),之后改为U值。1977年德国要求型材Kf值不超过3.5 W/m2.k,到1995年降低为1.8 W/m2.k,降低了接近50%;到2002年则要求整窗Uw值不超过1.7 W/m2.k,2009年降低为1.3 W/m2.k。在32年的时间里,德国门窗传热系数减低了     

热管置入式墙体实验研究

为提高冬季建筑墙体所吸收太阳能利用率,提出在墙体中置入热管的新型被动式太阳能利用技术,并对其传热特性和节能性进行理论研究和实验分析。结果表明,热管充液率为28.1%的墙体等效传热系数可在0.652~0.901 W/(m2·K)之间按需变化,墙体内表面温度平均提高1.28℃,可有效改善室内热环境;墙体中热管的最佳充液率为30%;在天津地区典型年冬季工况下,墙体累计传入室内热量可达8889.62 kJ/m~2,外墙热损失降低8.72%(即墙体本身的节能率为8.72%)。     

基于非平衡理论的青海农村节能住宅热工设计

针对青海地区气候条件和当地农村建筑特点,以大柴旦为例,基于非平衡保温理论计算该地区不同朝向传热系数限值,其中,南墙≤0.62 W/(m~2·K),东、西墙≤0.51 W/(m~2·K),北墙≤0.44 W/(m~2·K),并通过谐波反应法计算对比无保温、平衡保温和非平衡保温墙体的衰减延迟、净失热热流和内表面温度。结果表明,非平衡保温墙体内表面平均温度比无保温墙体高3.14～4.98℃,总体节能率达74.4%。同时非平衡保温墙体总净失热量小于平衡保温墙体,满足标准节能要求,且其各朝向内表面平均温度差异最大仅为0.08℃,小于平衡保温墙体的0.48℃和无保温墙体的1.81℃,可有效降低室内不对称辐射温度差异、增加室内人员热舒适性。     

天津地区双层透光薄膜光伏幕墙热工性能研究

以天津地区为例,通过理论计算和Fluent软件模拟对适用于寒冷地区的双层封闭式和外呼吸式透光薄膜光伏幕墙的热工性能进行研究。结果表明双层透光薄膜光伏幕墙的空气间层厚度取0.15 m为宜;夏季工况下双层外呼吸式透光薄膜光伏幕墙的通风口竖向开口尺寸建议取0.25 m,此时通风所带走的热量最多,单位面宽下约为72.92 W。当内侧玻璃选用U值为2.8 W/(m~2?K)的中空玻璃时,空气间层大于等于0.15 m的双层封闭式和双层外呼吸式透光薄膜光伏幕墙的综合传热系数均小于1.4 W/(m~2?K),满足《公共建筑节能设计标准》(GB 50189-2015)中天津地区最不利条件下的要求。     

350 MW余热锅炉变工况运行特性分析

  目的  整体煤气化联合循环（IGCC）发电技术是高效、低碳的发电技术,余热锅炉是IGCC的组件之一。文章旨在研究余热锅炉变工况运行特性以提高整体煤气化联合循环发电技术的效率。  方法  通过分析余热锅炉的工作原理及传热传质原理,使用MATLAB软件展开编程计算,探究给水温度、给水压力、液相换热系数以及气相换热系数与余热锅炉内吸热量的关系。  结果  结果发现,当液相换热系数在200～1 000 W/(m2·K)和气相换热系数在20～100 W/(m2·K)范围内时,如果给水温度从30 ℃增加到100 ℃或给水压力增加,余热锅炉的吸热量将不断减少。反之,假设给水温度在30～100 ℃范围内,当液相换热系数从200 W/(m2·K)增加到1 000 W/(m2·K)或气相换热系数从20 W/(m2·K)增加到100 W/(m2·K)时,余热锅炉的吸热量不断增加。  结论  在液相换热系数与气相换热系数不变的情况下,给水温度或给水压力增加,余热锅炉的吸热量会减少;在给水温度与给水压力不变时,液相换热系数或气相换热系数增加,余热锅炉的吸热量会增加。