不调频叶片检修方法一例

不调频叶片发生裂纹,应怎样检修?这里介绍一种方法。1.叶片受力分析作用在汽轮机叶片上应力可由叶片静应力σ_(st)和叶片动应力σ_D两部分组成:即σ=σ_(st)+σ_D叶型部分的静应力σ_(st)主要由离心力(拉应力)σ_(ct)离心弯应力σ_(cb)和总的蒸汽静弯应力σ_(sb)三部分组成。即σ_(st)=σ_(ct)+σ_(cb)+σ_(sb)。动叶片应力σ_D,是由于汽流不均匀和其它原因引起的周期激振力所激发的。叶片在运行时,受到周期性的激振     

大型凸极同步电机负载时电枢磁场的有限元计算

本文用有限元法对大型凸极同步电机的负载电枢磁场进行了仔细的计算,得出了b_p/τ=0.4～0.8,δ_(max)/δ=1～3,δ/τ=0.005～0.055这一范围内正弦电枢磁势分别作用在直轴和交轴上时,电枢磁场的基波到19次谐波幅值系数的新曲线,供设计和研究工作者使用.     

高参数大容量汽轮机组通流部分动静间隙及其汽封完善化

汽轮机是高速转动的机械,通常在三个部位留有动静间隙:轴的端部,隔板内圆和主轴之间,汽轮机通流部分。为了减少蒸汽泄漏,提高汽轮机效率,在各间隙处均设置阻挡汽流的汽封。本文将简述通流部分动静间隙对运行的经济性、安全性及机动性的影响以及汽封的改进趋向。通流部分动静间隙是指动叶栅进口侧与隔板,动叶栅顶部与汽缸之间的间隙(图1)。图1中δ_1及δ_2表示隔板与动叶栅进口处顶部、根部的轴向间隙,δ_3表示动叶     

对张丝计算公式的讨论

具有初拉力的狭矩形截面(宽度与厚度之比b/h>10)张丝,其主要的计算公式有τ_(max)=hGφ/L……(1) σ_(max)=P/bh+(Eb~2/12L~2)φ~2……(2) M_x=(bh~3G/3L)φ+(b~5hE/360L~3)φ~3+(Pb~2/12L)φ……(3) (1)式中τ_(max)为自由扭转时,横截面上引起的剪应力之最大值;(2)式中σ_(max)为扭转后、横截面上引起的正应力之最大值;(3)式中第一项是由剪应力组成的扭矩;第二项是初拉力     

提高小型电机机座同轴度的两点措施

电机定子铁心内圆对止口的跳动(俗称定子同轴度),主要由加工工艺所决定。若设:机座铁心尺寸为D_1(+δ1 0)、止口尺寸为D_2(+δ2 0)、定位法兰尺寸为D_3(0 -δ3),Y系列电机定子铁心圆度⊿1的允许值为75％δ_1,铁心对止口的跳动量为⊿2。由图1、图2可知,⊿2=(r_(max)-r_(min))+2e_1=⊿1+2e_1,铁心对止口之偏心量e_1=(⊿2-⊿1)/2;法兰定位产生的最大偏心e_2=1/2(D_2+δ_2)-1/2(D_3-δ_3)。由于设计时法兰止口与机     

百万千瓦级核电厂多背压汽轮机选型分析

以某近海厂址为例,综合机组投资、运行费用、发电收益等因素对汽轮机背压、末级叶片及低压缸数量的选择等进行了研究,得到以下结论,在相同的循环水参数和总凝汽器换热面积条件下,多压凝汽器平均压力低于单压凝汽器压力;计算得到了低压缸总排汽面积,获得三缸四排汽(长叶片)和四缸六排汽(短叶片)两种候选机型;采用动态经济比较法进行了初步分析,三缸四排汽双背压(长叶片)方案优于四缸六排汽三背压(短叶片)方案。     

航空导线线芯镀层厚度的计算

航空导线线芯一般采用镀(或包)有银、镍或锡的圆铜(或铜合金)线。关于镀层厚度的测定,多数单位是先测量分析样品的长度(l)、线半径(R)、化验镀层金属的重量(W),将这些数据及镀层金属之比重(d)代入公式:W=π(R~2-r~2)ld (1)求得厚度(R-r)(r为铜线半径)。生产少量特种产品或偶而有这种分析任务的单位,上述计算方法还可使用,而对成批生产的单位,     

磁控溅射司太立合金簿膜

一、引言在冷凝式汽轮机中,处于较低干度下运行的大功率汽轮机末几级叶片,由于湿蒸汽中微小水滴对高速旋转的末叶片发生相对撞击,造成叶片进汽边背弧处产生蜂窝状剥蚀。这种水蚀现象随着水蒸汽湿度的增大而趋严重,随着叶片长度的增加,水蚀也更为严重。     

化学电源中关于隔膜电阻的几个问题

本文从隔膜电阻与孔结构的关系出 发,讨论了下列表达公式:(1)R=p_溶L/SR隔膜电阻,p_溶 溶液比电阻L/S微孔有效长度与面积比的结构因素,(2)R=p_溶(A·P·δ/(Nγ~2)~2)A面积,P孔率,N孔数,γ~2平均孔半径平方,δ隔膜湿厚度,(3)K_比=E_膜-E_空/E_空·B/δ+1以及p_膜=p_溶·K_比。K_比的物理意义是一个与隔膜结构有关的值,p_膜是指隔膜比电阻,(4)△K_比=(△E_膜 E_空-△E_空 E_膜/(E_空)~2)·B/δ,即直流法测K_比时误差公式,若使B等于δ最好。 另外引起误差来源是二个参比电极电位之间有差别,其大小可与隔膜上产生的1R降相比拟。     

异步电机气隙不均匀度计算方法的简介

J2、JO2系列三相异步电动机技术条件JB742—66规定,电机气隙不均匀值按下式计算:式中δ_1、δ_2、δ_3,代表相距120°测得的气隙值。用δ代表气隙的公称值(设计值),气隙的不均匀度应不大于某一数值,即: (ε/δ)≤Κ(2)技术条件JB742—66对K值作了规定。把测得的气隙值,代入上述公式计算,判定电机的气隙均匀程度。对于一个检验员来说,计算工作量大,很不方便。湖北电机厂在一九六二年,因制造工艺对同心度没有保证,     

天津第一发电厂7号机叶片表面波探伤

7号汽轮机系上海汽轮机厂制造,型号为AK—25—127。该机运行参数为435℃、35个大气压,额定出力为2.5万瓩,于六一年初投入运行,曾因叶片工作部分(即叶型)经常发生断裂事故,而于六八车全部更新。从未发生叶根(即叶片插入轮毂内部分)断裂问题。该机于七四年五月大修时,发现压力第7级有6片(7号、20号、35号、92号、98号、115号)叶片轴向歪出中心线(歪向入汽边),最严重者有3毫米之多。经表面波探伤发现其中有4片已不同程度上断裂;另外还发现43号叶片也已断裂。经拆下叶片证实该5片叶片确已断裂(见照片1)。     

大功率汽轮机末级动叶顶圆截面特性的选择

<正>在研制大功率汽轮机末级时,叶轮轮周区的动叶栅相对栅距的选择极其重要。这种级的动叶尺寸通常是受断裂应力限制的。设计人员为减小该区域内的叶栅截面作过较大努力。在叶型和进出汽边的厚度受规定的限制下,只有用减小叶型弦长b来保证(图1)。     

变工况下汽轮机末级工作的研究

本文对大功率汽轮机末级变工况运行作了深入研究,提出了关于末级叶片出汽边水冲蚀与负荷,背压等的关系。对末级叶片出汽边水冲蚀现象提出了一种新的见解。我省东汽厂出产的N75—90型机组末级叶片出汽边根部水冲蚀就属于这一类型。——译者     

双金属圆线外层厚度的计算

<正> 电线电缆行业生产和使用多种双金属圆线,如铜包钢线、镀黄铜钢线、铝包钢线、镀银铜线、镀镍铜线和镀锡铜线等。关于外层金属平均厚度的计算,多数单位是测量样品的长度 L、线半径 R,化验分析外层金属的重量 W,然后将这些数据及外层金属之比重 d代入下式:W=π(R~2-r~2)Ld求得平均厚度 R-r。r 为基体圆线半径。这种方法不仅计算繁琐,而且要几次测量线径     

用倒相法测量高压电气设备绝缘的tgδ

<正> 在十多年前,人们就已经提出了采用移相法、倒相法等方法来测量高压电气设备绝缘的tgδ。使用移相法时,需将沉重的移相器搬到现场,而且测量时间长;使用倒相法,不仅接线简单,而且测量迅速。 采用倒相法进行测量,其方法是用试验电源作正反相两次测量。设在正相电源下,测量得到一组数据R_(31)、P_1、tgδ_1;反相电源下,测得另一组数据R_(32)、P_2、tgδ_2。把这两次测量所得的两组数据代入下公式进行计算     

并联电力电容器热稳定性试验的电气条件

本文就实践中一些合格产品的介损大于型式试验品介损所出现的问题,指出:GB3983—82中规定的并联电容器热稳定性试验的电气条件有不严密处:忽视了tgδ_(max)与与tgδ_(sh)之间的差异,没有规定对应于一定寿命期的热点温度值,没有规定产品的保证寿命期和作加速寿命试验。作者提出:热稳定性试验应与电容器的最大平均发热功率挂钩,试验电压U_s的求出公式;国标中的介损允许值tgδ_(max)应以行业平均水平为基础制定:热稳定试验应与热老化寿命试验挂钩;对各类绝缘的tgδ_(max)值提出了建议。     

2种空冷凝汽器性能试验标准的应用及结果分析

阐述了2种直接空冷凝汽器试验标准VGB-R131Me和DL/T 552—1995在试验边界条件和修正过程上的异同。用2种试验标准计算了亚临界600 MW机组空冷凝汽器试验结果,结果表明,评价空冷凝汽器性能的指标系数R(VGB-R131Me试验导则)和综合性能系数Kt(DL/T 552—1995)都大于1,并且2个性能评价指标R和Kt的高低变化都呈现相同的规律,凝汽器的性能指标达到设计值。探讨了2种方法在确定低压缸排汽焓和计算基准流量上的不足,针对具体工程事例,应以准确测量的进除氧器的凝结水流量作为凝汽器性能计算的基准流量,并利用汽轮机本体的能量平衡来计算低压缸排汽焓,作为计算进入空冷凝汽器热负荷的基础。     

汽机叶片根部裂纹的超声波检测法

1.问题的提出检查没有拆卸的铁磁性汽轮机叶片,通常采用荧光磁粉探伤方法。这种技术虽然能提供叶片进汽侧和出汽侧工作表面裂纹的检查情况,但是却不能查出在轮盘或轴中的叶片根部的质量情况(见图1)。     

利用奇点分析电力系统的暂态稳定(三)

所有发电机的角度都相对于某一同步旋转的参考轴.电功率P_(ei)与输电网络有关,见图5—1.在任何研究的开始,我们知道网络参数,其形式为复数项的n×n阶导纳矩阵,也直接或间接地知道端电压V_i和电流I_i以及功率因数.再由已知的X′_(di,)我们就能计算出E_i和δ_i.注意,δ_i的值将取决于参考轴的选择,δ_i的绝对值没有多大意义,关键是它的相对值.现在我们把X′_(di)合并到输电网络中以形成一个新的导纳矩阵(因为没有引入电压调整器     

电机的转速稳定度

很多设备对电机的转速稳定要求很高,但有时采用逐步转动的步进电机也能获得很好的效果。因此,对电机的转速稳定度问题应作一定的讨论。通常,转速稳定度N定义为 N=(Ω_(max)-Ω_(CP))/Ω_(CP)=ΔΩ_(max)/Ω_(CP) (1)其中,Ω_(max)、Ω_(cp)、ΔΩ_(max)分别为转速的最大瞬时值,平均值及最大偏差值。角位移θ(t)可表示为时间的周期函数θ(t)=Ω_(CP~t) sub from k=1 to ∞ (θ_(km)cos(k_(ωn)t ρ_k)) =Ω_(CP~t) θ_m(t) (2)其中,θ_(km),k_(ωn),φ_k分别为k次谐波的幅值角频率及相位。因此,瞬时角速度Ω(t)为