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在Gleeble-1500热模拟试验机上,采用高温等温压缩法,研究了7075铝合金在250~450℃温度范围及1.0~0.001 s-1应变速率范围内压缩变形时流变应力的变化规律.结果表明,应变速率和变形温度对合金流变应力的影响很大,流变应力随应变速率的提高而增大,随变形温度的提高而降低;其流变应力值可用Zener-Hollomon参数来描述.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温变形的应力指数n,应力水平参数α,结构因子A和变形激活能Q. 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,研究了5A30铝合金在300~500℃温度范围及应变速率在0.001~1s-1内压缩变形的流变应力变化规律,采用数学回归及最小偏差法求出了该合金的材料常数,建立了该合金流变应力与Zener-Hollomon参数的线性关系式.结果表明,该合金为正应变速率敏感材料,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率升高而增大;该合金的材料常数包括变形激活能Q为160.94kJ/mol,应力水平参数α为0.0184mm2/N,应力指数n为3.314,结构因子A为3.058×109s-1;合金流变应力模型可表达为σ=54.31ln{(Z/3.058×109)1/3.314+[(Z/3.058×109)2/3.314+1]1/2}. 相似文献
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7075铝合金高温等温变形的流变应力特征 总被引:4,自引:0,他引:4
在Gleeble—1500热模拟试验机上.采用高温等温压缩法,研究了7075铝合金在250-450℃温度范围及1.0~0.001s^-1应变速率范围内压缩变形时流变应力的变化规律.结果表明。应变速率和变形温度对合金流变应力的影响很大,流变应力随应变速率的提高而增大,随变形温度的提高而降低;其流变应力值可用Zener-Hollomon参数来描述.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温变形的应力指数n,应力水平参数α,结构因子A和变形激活能Q。 相似文献
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采用连铸连轧和拉拔工艺制备Al-0.8Mg-0.7Si合金导线,利用直流双臂电桥和拉伸试验机,研究了自然时效和人工时效工艺对Al-0.8Mg-0.7Si合金导线抗拉强度和电导率的影响.结果表明:随着自然时效时间延长,铝合金导线的抗拉强度提高,导电率下降.当自然时效192h时,铝合金导线的抗拉强度达到最大值318MPa,导电率为52.5%IACS.随着人工时效时间延长,铝合金导线的抗拉强度和导电率提高.在175℃人工时效8h时,铝合金导线的抗拉强度达到最大值330 MPa,导电率为55.6%IACS. 相似文献
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热压缩2519 铝合金流变应力特征 总被引:11,自引:0,他引:11
采用Gleeble-1500 热模拟机进行高温等温压缩试验, 研究了2519 铝合金在高温塑性变形时的流变应力特征。试验温度为300~500 ℃、应变速率为0.05~25 s-1 。实验结果表明:2519 铝合金真应力-应变曲线在低应变速率(﹒ε≤25 s-1)条件下, 流变应力开始随应变增加而增大, 达到峰值后趋于平稳, 表现出动态回复特征;而在高应变速率(﹒ε≥25 s-1)条件下, 应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降, 表现出不连续再结晶特征;应变速率和流变应力之间满足双曲正弦关系, 温度和流变应力之间满足Arrhenius 关系;可用包含Arrhenius 项的Zener-Hollomon 参数来描述2519 铝合金高温压缩变形时的流变应力行为。 相似文献
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本文探索了通过对TC4钛合金等轴组织形貌与力学性能的关系,并通过进行热模拟压缩试验,研究了变形速率、变形温度、变形量等参数对TC4钛合金盘条组织和性能的影响规律。通过热加工图的绘制,为对TC4钛合金在中低温区(500℃~~800℃),以不同应变速率进行了热变形实验研究。通过对真应力-真应变分曲线的分析,探索了相应的软化机制,确定了低温区的热变形激活能,建立了流变应力本构关系,探索了峰值应力与温度和变形速率之间的函数关系,为TC4钛合金棒丝材的加工控制了提供理论基础,对金相组织的观察表面,显微组织特征和热加工图规律基本相符。 相似文献
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时效制度对LD31铝合金力学性能和导电率的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
讨论了时效方式(自然时效、人工时效)和时效工艺参数(时效温度、时效时间)对LD31铝合金的力学性能和导电率的影响。研究结果表明:低温长时间时效和高温短时间时效都可以提高LD31铝合金的抗拉强度,并且随着时效温度的提高和时效时间的延长,LD31铝合金的导电率呈上升的趋势;兼顾材料强度和导电率性能,选择200℃时效3~4h工艺较为适宜。 相似文献
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采用多功能相变仪对一种新型医用β型Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金在变形温度900~1 000℃、应变速率10~(-2)~1 s~(-1)、变形量60%的高温塑性变形行为进行研究,得出合金在高温下流变应力随变形温度、变形速率变化的变化规律。基于Zener-Hollomon参数建立了Ti-Nb-Ta-Mo-Zr合金的流变应力双曲线正弦本构方程,得出合金的真应力-真应变曲线图,并建立以动态材料为基础的热加工图。结果表明,应变温度的升高和应变速率的降低都会使合金的流动应力降低,合金流变应力曲线还具有应力峰值和流变软化特征。同时,试验得出合金在高温变形时的加工硬化指数和热变形激活能等常数。 相似文献
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利用Gleeble-1500热模拟试验机,在温度为360~450℃、应变速率为0.001~1 s-1变形条件下,对 SiCp/AM60B镁基复合材料的热压缩变形行为进行了研究.结果表明,SiCp/AM60B镁基复合材料流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的升高而升高,且随着应变的增加,流变应力很快达到峰值,然后逐渐降低并趋于稳定.为评价 SiCp/AM60B镁基复合材料在热加工变形过程中的流变应力,结合Arrhenius方程且引入Zener-Hollomon参数,对流变应力做出相应的修正,根据修正后的流变应力再做出相应的修正,根据修正后的应力值创建SiCp/AM60B镁基复合材料流变应力高温变形本构方程模型. 相似文献
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Mg-8Gd-3Y-0.5Zr耐热镁合金的热压缩变形行为 总被引:1,自引:0,他引:1
对Mg-8Gd-3Y-0.5Zr(质量分数, %)稀土镁合金在温度为250~450 ℃、应变速率为0.001~0.1 s-1、最大变形程度为50%的条件下, 进行了恒应变速率高温压缩模拟实验研究, 分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化, 计算了塑性变形表观激活能及相应的应力指数, 结果表明: 合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大, 在恒应变速率条件下, 合金的真应力水平随温度的升高而降低; 在给定的变形条件下, 计算得出的塑性变形表观激活能和应力指数分别为220 kJ/mol和5.6。根据实验分析, 合金的热加工宜在350 ℃左右进行。 相似文献
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本文以挤压态Mg-9Li-1Zn镁锂合金为材料在Gleeble3500热模拟实验机上做热压缩变形实验,变形温度范围为150℃-350℃,应变速率范围为0.001s-1-10s-1。基于所采集实验数据绘制流变应力应变曲线,建立了双曲线正弦函数的本构方程及真应变为0.916时热加工图,结合变形后微观组织观测分析了动态再结晶的产生情况,表明了适宜加工的安全区域和在加工中应该避免的失稳区域,预测温度范围为250-300℃,应变速率0.01s-1时为较理想的变形参数,峰值耗散系数值大于38.55%,热变形激活能Q=112.066kJ/mol,应力指数n=3.60273。 相似文献
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基于导向臂用52CrMoV4弹簧钢的热轧及热压变形工艺研究,采用Gleeble-3500型热模拟试验机,在变形温度(1173-1373 K)和应变速率(0.01-10 s-1)下对52CrMoV4弹簧钢进行等温热压缩实验。基于实验所得真应力-真应变曲线,分析了热变形参数与流变应力之间的关系,建立了修正的Johnson-Cook本构模型和基于应变补偿的Arrhenius本构模型,并对两种本构模型的准确性和有效性进行了比较。结果表明,52CrMOV4弹簧钢的流变应力随着温度的升高和应变速率的降低而降低。通过精度分析可知,修正Johnson-Cook模型的相关系数为0.98955,平均绝对相对误差为5.4625%,均方根误差为6.87029 MPa,计算较为简单却具有较高的准确性。而应变补偿的Arrhenius模型的相关系数为0.99023,平均绝对相对误差为4.4319%,均方根误差为6.22664 MPa,其精度较修正Johnson-Cook模型更高,可以更好地预测52CrMoV4弹簧钢的流变应力行为并作为热变形工艺及有限元模拟参数选择的依据。 相似文献