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《橡塑技术与装备》2016,(6)
研究了硫化剂TCY的用量对氯化聚乙烯橡胶(简称CM)/丙烯酸酯橡胶(简称ACM)共混硫化胶性能的影响。结果表明,随硫化剂TCY用量的增加,共混胶焦烧时间基本不变;MH—ML的值逐渐增大,交联程度增加;硫化胶的硬度逐渐增大,撕裂强度先增大后减小;拉伸强度先下降后上升,100%定伸应力增大,扯断伸长率和永久变形增大;老化后拉伸强度先下降后上升,100%定伸应力增大,扯断伸长率和永久变形增大;拉伸强度和100%定伸应力大于老化之前,差值较小。扯断伸长率、永久变形小于老化之前;耐热油老化后拉伸强度、100%定伸应力、扯断伸长率、永久变形的变化趋势与未耐热油老化之前基本相同,且低于耐热油老化之前;体积变化率、质量变化率均下降,耐热油性提高。 相似文献
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本文主要研究了CM/EVM为70/30配比时,不同TOTM/DOP配比下共混胶料的力学性能、耐热氧老化性能、耐油性能。结果表明:随着TOTM用量的增加,热空气老化前,拉伸强度增大,扯断伸长率基本不变,100%定伸应力呈逐渐上升的趋势;热空气老化后,拉伸强度逐渐下降,扯断伸长率增大,50%定伸应力逐渐减小。在3#标准油中老化后,扯断伸长率呈下降趋势,100%定伸应力增大,拉伸强度增大,体积变化率减小。 相似文献
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氯化丁基橡胶/聚丙烯酸酯阻尼橡胶的力学性能 总被引:4,自引:0,他引:4
采用聚丙烯酸酯(PA)为第二组分,与氯化丁基橡胶(CIIR)制备了CIIR/PA阻尼橡胶,分析了CIIR/PA共混物的结构,讨论了原料组成、交联剂用量和填料种类对其力学性能的影响、结果表明,CIIR/聚(丙烯酸乙酯-甲基丙烯酸丁酯)[P(EA-BMA)]共混物的正硫化时间为10min.CIIR/聚丙烯酸乙酯(PEA)硫化共混物中存在共交联结构;共交联CIIR/PEA共混物形成了双相连续的微观相态结构;当P(EA-BMA)中PBMA链段的质量分数增加到20%时,共交联CIIR/P(EA-BMA)共混物的拉伸强度和100%定伸应力下降,当P(EA-BMA)中PBMA链段的质量分数继续增加,共混物的拉伸强度和100%定伸应力又逐渐上升,当酚醛树脂(PR)用量不大于20份时,随着PR用量的增加,共交联CIIR/PEA共混物的100%定伸应力和邵尔A型硬度增大,拉伸强度和扯断伸长率减小;当PR用量为30份时,共混物的100%定伸应力减小,拉伸强度增大;填料中以炭黑的增强效果最好,玻璃微球增强效果最差。 相似文献
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将聚酯型和聚醚型聚氨酯弹性体(TPU385E,TPU8685)分别与不同乙酸乙烯酯含量的乙华平橡胶(EVM400,EVM700)进行共混,考察了原料种类、共混比对共混物力学性能和耐磨性的影响。结果表明,随着TPU用量的增加,EVM/TPU共混物的拉伸强度、邵尔A硬度、100%定伸应力和300%定伸应力均提高,扯断伸长率下降;随着EVM用量的增加,EVM/TPU共混物的拉伸强度、邵尔A硬度、100%定伸应力和300%定伸应力均降低,扯断伸长率增大;随着TPU用量的增加,EVM/TPU共混物的耐磨性提高;TPU8685/EVM400共混物具有最大的拉伸强度,TPU385E/EVM700共混物具有最大的扯断伸长率,TPU8685/EVM700共混物具有最好的耐磨性;当2种TPU与EVM400质量比都为50/50时,TPU385E/EVM400的耐磨性最差。 相似文献
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研究了不同用量过氧化物硫化体系对氯化聚乙烯橡胶(CM)/羧基丁腈橡胶(XNBR)共混硫化胶各相交联密度及热空气老化前后的物理机械性能、耐油性能等的影响规律。结果表明,随硫化体系用量的增加,共混硫化胶两相的交联密度都明显增加,交联密度差值变大;焦烧时间逐渐降低;硬度、拉伸强度、100%定伸应力、体积磨耗量呈上升趋势,永久变形、扯断伸长率明显降低,撕裂强度整体变化不大,常温下体积和质量变化率均很小,高温下体积和质量变化率明显降低后趋于平稳;热空气老化后,硬度、拉伸强度、100%定伸应力、撕裂强度整体上升,扯断伸长率整体下降,体积磨耗量整体变化不大;热油老化后,拉伸强度、100%定伸应力变化不大,扯断伸长率明显降低。 相似文献
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研究了增容剂氯化聚乙烯(CPE)的用量对三元乙丙橡胶/尼龙(EPDM/PA)硫化胶热空气老化前后和用非极性油处理后力学性能及耐磨性能、耐油性能的影响。结果表明,随着CPE用量的增大,EPDM/PA硫化胶热空气老化后拉伸强度和100%定伸应力呈上升趋势,扯断伸长率和永久变形均缓慢下降,邵尔A硬度保持不变。用非极性油处理后EPDM/PA硫化胶的拉伸强度和扯断伸长率随CPE用量的增大呈上升趋势,100%定伸应力基本不变。CPE的加入对硫化胶的拉伸强度、撕裂强度、扯断伸长率等性能有一定的提高,说明EPDM和PA两相的相容性改善,在用量为6份时硫化胶的力学性能较佳。随着CPE用量的增大,DIN磨耗呈下降趋势,耐磨性能提高;质量变化率和体积变化率略有降低,耐油性能有所提高。 相似文献
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研究了液体丁腈橡胶(LNBR)作为增塑剂对二元共聚氯醚橡胶(ECO)/NBR共混胶性能的影内。结果表明,LNBR是ECO/NBR共混胶理想的耐油性反应型增塑剂;随着LNBR用量增大,ECO/NBR共混胶的扯断伸长率增大,耐热老化性能和耐油性能改善,但拉伸强度、100%定伸应力和硬度下降;LNBR最佳用量为10份。 相似文献
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过氧化物交联聚烯烃弹性体的性能 总被引:7,自引:0,他引:7
采用过氧化物交联,讨论了交联剂、共交联剂、补强填充剂以及增地采用茂金属催化剂合成的乙烯-辛烯共聚物(POE)的物理机械性能的影响。和过氧化物交联后,POE的拉伸强度、扯断伸长率和扯断永久变形大幅度下降。加入共交联剂,可以提高交联程度,缩短硫化时间。加入炭黑,可以起到补强作用。提高100%定伸应力、撕裂强度、伸强度和硬度,减小扯断伸长率和扯断永久变形。加入增塑剂降低了某些力学性能,但扯断伸长率增加, 相似文献
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本文研究了不同加工工艺对氯化聚乙烯橡胶(CM)/羧基丁腈橡胶(XNBR)共混硫化胶各相交联密度及热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,对于不同的混炼工艺,从工艺l到4,CM相交联密度减小,XNBR相交联密度增大,两相交联密度之差增大,整体交联密度增加;工艺1MH-ML值最小,后三组工艺相近,硫化时间工艺1最长,工艺4最短,工艺2、3相近;工艺1拉伸强度、100%定伸应力、硬度最高,并有最好的耐磨性能,工艺2撕裂强度最大,工艺3扯断伸长率最大;热空气老化后,拉伸强度、撕裂强度、硬度、100%定伸应力均整体提高,扯断伸长率和体积磨耗量整体下降;热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率整体下降,100%定伸应力整体上升;热油下的体积和质量变化率呈略微下降的趋势。 相似文献
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研究助交联剂TMPTMA和TAIC用量对高硬度乙丙橡胶(EPDM)混炼胶加工性能和硫化胶力学性能的影响。结果表明,助交联剂TMPTMA不仅有提高硫化速率的作用,也具有一定的软化效果,使混炼胶的流动性提高;随着TMPTMA用量的增加,EPDM硫化胶的硬度、拉伸强度、撕裂强度、100%定伸应力增大,而拉断伸长率和回弹性减小,共混胶的磨耗体积先减小后增大。助交联剂TAIC比TMPTMA的交联反应速度慢,交联密度较高;硬度和定伸应力较高,拉伸强度、撕裂强度、拉断伸长率和耐磨性都有所下降。 相似文献
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本文研究了不同共混比对氯化聚乙烯橡胶(CM)/甲基丙烯酸甲酯一丙烯酸丁酯弹性体(ACR)共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着ACR橡胶用量的增大,共混胶撕裂强度逐渐变小,硬度变小但趋势不明显,拉断强度呈现下降趋势,100%定伸应力基本不变,扯断伸长率呈现下降趋势;热空气老化后拉断强度降低且小于老化之前,100%定伸应力基本不变但高于老化之前,扯断伸长率呈下降趋势且低于老化之前;在液压油中老化后共混胶的拉断强度呈下降趋势,且小于耐油之前,扯断伸长率下降,高于耐油之前,100%定伸应力基本不变,但也小于耐油之前。 相似文献
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研究了助交联剂三(甲基丙烯酸)三羟甲基丙烷酯(TMPTMA)的用量对丁腈橡胶/热塑性聚酯弹性体共混物性能的影响。结果表明,助交联剂TMPTMA不仅有加快硫化速率的作用,也具有一定的增塑效果,使混炼胶的门尼黏度降低,改善了胶料的加工性能;随着TMPTMA用量的增加,丁腈橡胶/热塑性聚酯弹性体共混物的拉伸强度、撕裂强度、100%定伸应力及硬度增大,而扯断伸长率减小,耐低温和耐老化性能下降;随着TMPTMA用量的增加,共混物的磨耗体积先减小后增大,耐油性能得到改善。 相似文献
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以碳纳米管(CNTs)为增强填料,考察了CNTs用量对氢化丁腈橡胶(HNBR)混炼胶硫化特性及硫化胶物理机械性能、高温拉伸性能和耐老化性能的影响,并研究了CNTs增强HNBR硫化胶的动态力学性能和加工性能,表征了CNTs在橡胶中的分散状况。结果表明,随着CNTs用量的增加,HNBR混炼胶的硫化效率提高,且具有优异的抗硫化返原能力,HNBR硫化胶的拉伸强度变化不大,邵尔A硬度、100%定伸应力和撕裂强度逐渐提高,扯断伸长率和回弹性减小,高温扯断伸长率减小,高温拉伸强度和100%定伸应力提高;CNTs增强HNBR硫化胶老化后的拉伸强度无明显变化,邵尔A硬度和100%定伸应力提高,扯断伸长率减小。相比未增强HNBR硫化胶,CNTs增强HNBR硫化胶的弹性模量增大,损耗因子峰值减小,加工性能得到改善;CNTs在橡胶基体中整体分散比较均匀,局部存在团聚现象。 相似文献