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相似文献
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1.
通过化学成分分析、高温室温拉伸试验、显微组织分析、微区扫描电镜及能谱分析、钢管内外壁氧化腐蚀分析等方法,对1 100 t/h直流锅炉运行5万h以上其过热器和再热器钢管寿命状态进行试验研究。通过对试验数据、向火面与背火面显微组织、脱碳层及高温氧化腐蚀的综合分析,确认过热器Ⅰ材质老化及氧化腐蚀程度严重,要求在适当时间安排更换;再热器Ⅰ材质中度老化,应加强对该钢管的金属监督检查。  相似文献   

2.
通过化学成分分析、高温室温拉伸试验、显微组织分析、微区扫描电镜及能谱分析、钢管内外壁氧化腐蚀分析等方法,对1100t,h直流锅炉运行5万h以上其过热器和再热器钢管寿命状态进行试验研究。通过对试验数据、向火面与背火面显微组织、脱碳层及高温氧化腐蚀的综合分析,确认过热器Ⅰ材质老化及氧化腐蚀程度严重,要求在适当时间安排更换;再热器Ⅰ材质中度老化,应加强对该钢管的金属监督检查。  相似文献   

3.
黄慧 《电工技术》2016,(6):94-95
针对末级过热器T23炉管机械性能普遍降低的问题,对700MW机组末级过热器T23炉管取样进行力学性能及金相分析。结果表明,对于高温段550~600℃运行超过10万小时的T23炉管,力学性能下降是T23钢的基本性质,同时钢管老化程度不高,蠕变断裂强度曲线无明显变化。通过试验与许用应力分析,提出在役T23炉管因力学性能不合格的处理方式。  相似文献   

4.
该文报道了国产和进口102钢管持久强度试验结果。分析了国内外300MW和600MW机组锅炉高温过热器和高温再热器用材情况。试验和分析结果表明:金属壁温不超过580℃的高温过热器及金属壁温不超过590℃的高温再热器选用102钢管,可保证锅炉安全可靠运行。表10参6  相似文献   

5.
秦承鹏  李梁  谢晶  王鹏 《电力建设》2013,34(10):97-101
为全面了解火电厂X20CrMoV121钢受热面管长期运行后的安全状况,对某电厂X20CrMoV121钢末级过热器管及高温再热器管进行了力学性能测试、显微组织分析及高温持久强度试验。试验结果表明,运行管与原始管相比强度有所下降;沉淀相发生熟化,同时还出现了局部板条特征减弱,板条内出现亚结构,位错密度明显降低,且在亚结构内位错呈定向排列的趋势;高温持久强度仍然高于设计值。综合分析认为,经12万h运行后的X20CrMoV121钢管产生了一定程度的老化,但仍可满足设计工况下安全运行的要求。  相似文献   

6.
通过宏观检查,光谱分析,壁厚分析以及金相组织分析方法,对某电厂300WM高温过热器T91管爆口附近管样进行分析,结果表明;由于钢管长期超温运行,过热使其爆口附近显微组织老化,晶界出现空洞和裂纹,力学性能显著下降,从而在厚度减薄区域发生爆裂。  相似文献   

7.
采用化学成分分析、力学性能试验、宏观检验及金相组织分析等手段,对某火力发电厂1号锅炉高温过热器2002年12月发生的爆管事故进行了分析,认为该次爆管属于短时过热爆管;针对分析结果,提出了预防措施和建议.  相似文献   

8.
SA213-T91钢管在高温过热器的焊接应用   总被引:1,自引:0,他引:1  
文章分析了大同二电厂高温过热器和再热器爆管泄漏的主要原因,介绍了钢研102钢管的现场使用情况及SA213-T91钢管的化学成分和力学性能,阐述了使用SA213-T91钢管替代钢研102管的必要性,并通过焊接性分析和工艺试验,确定了可行的焊接和热处理工艺。从试验结果看,SA213-T91钢管在焊接过程中内壁充氮保护是必要的。SA213-T91钢焊接接头必须通过焊后热处理来改善其接头和近缝区的金相组织,以保证接头的综合性能。SA213-T91与钢研102管对接焊,虽然增加了异种钢接头,但由于焊接性好,不需采取特殊的焊接工艺就能保证接头质量,因此,把该种钢用于锅炉过热器、再热器易爆部位以提高运行可靠性是可行的。  相似文献   

9.
采用化学成分分析、力学性能试验、宏观检验及金相组织分析等手段,对某火力发电厂1号锅炉高温过热器2002年12月发生的爆管事故进行了分析,认为该次爆管属于短时过热爆管;针对分析结果,提出了预防措施和建议。  相似文献   

10.
对华电潍坊发电有限公司超临界670MW机组高温过热器爆管事故原因进行了分析。对爆管段及邻近管排相同位置的管段进行的宏观检查、金相检验及力学性能试验结果表明,弯头弯制工艺不良造成弯头两端流通面积减小,影响了蒸汽的流通,导致管子因长时间过热组织严重老化,进而造成爆管事故的发生。为此,采取更换所有高温过热器管排最内圈的弯头,运行过程严格控制受热面蒸汽和管壁温度,使高温过热器出口蒸汽温度左右偏差不超过5℃等措施,实施后未再发生爆管事故。  相似文献   

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