1Cr13不锈钢电磁组件焊接裂纹分析及工艺措施

1Cr13马氏体不锈钢焊接性能差,极易产生冷裂纹缺陷。某航空产品零件的材料为1Cr13,在激光焊后焊缝产生延迟裂纹。现针对工件无法焊前预热及其结构特点,用氩弧焊代替激光焊,通过焊接工艺控制解决该产品焊接裂纹问题,避免产生焊缝冷裂纹。     

ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的焊接工艺研究

针对ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的成分特点与焊接性,结合公司生产条件,提出了1．7mm ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢板料的手工TIG焊与焊后热处理工艺,并对焊接参数进行优化,最终得到了抗拉强度符合要求的焊缝。     

采用镍基和奥氏体焊材焊接Cr5Mo钢焊接接头的高温性能

通过热处理实验、持久实验以及焊缝附近微区变形的测量 ,对采用镍基焊材和奥氏体不锈钢焊材焊接的Cr5Mo钢焊接接头的高温性能进行研究。试验表明在高温条件下 ,奥氏体A30 2 /Cr5Mo焊接接头很快就发生碳迁移 ,且碳迁移的程度随着时间的延长而加剧 ;而镍基Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头很难发生碳迁移。由于碳迁移的影响 ,在低应力的条件下 ,A30 2 /Cr5Mo焊接接头持久寿命大约只有Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头的 5 0 % ,且镍基焊接接头的断裂位置大多位于远离焊缝的母材上 ,而A30 2 /Cr5Mo焊接接头的断裂位置大都在脱碳层附近。通过对焊缝附近微小区域变形的测量 ,发生断裂的脱碳层区域较其他位置具有较大的蠕变变形以及较高的蠕变变形速率     

2Cr13材料锡钎焊工艺的研究

近年来,我厂为提高产品质量,降低成本,提高劳动生产率,将LX—460胶乳分离机钵体部件材料改为2Cr13材料。这就引出了如何解决导向筋在钵体中的固定问题。因为2Cr13为马氏体不锈钢,若采用原工艺的电焊焊接固定导向筋,焊接空冷后焊接区易产生微观裂纹,不可避免地影响产品质量,威胁分离机的安全运行,所以决定采用锡焊技术来解决此固定问题。但是在理论上锡焊是不能焊接含大量铬和铝等合金的材料,国内也找不到有关这方面焊剂、焊料的     

马氏体不锈钢生产制造中新工艺方法应用点滴

1．马氏体不锈钢材质的对焊工艺方法 不锈钢卡尺的材质为马氏体类的3Cr13、4Cr13。在卡尺制造中，为节约材料，对游标卡尺型号0～300mm的主尺均采用对焊工艺。马氏体不锈钢属高合金钢，高合金钢淬透性强，但焊接性能差。在常规焊接工艺中，为了避免焊接应力在焊接区域产生裂纹，造成卡尺制造中的脆断报废，一般采取工件焊接后立即进入加热炉中回火，当有一定的生产批量后再统一进入加热炉中退火。     

TIG焊接1Cr13马氏体不锈钢大型箱体变形的控制

近几年来，随着公司业务的快速发展，承接了许多大型马氏体不锈钢焊接箱体。这些不锈钢箱体体积较大，但是箱体所用钢板厚度很薄。由于马氏体不锈钢的导热性不好，焊接性较差，加上钢板很薄，对焊接工艺提出了较高的要求，因此如何控制焊接变形成为了关键问题。     

2CR13叶轮焊接制造工艺

本文对2Cr13马氏体不锈钢的焊接工艺特点进行了简要的分析,并通过试验验证焊接工艺的可靠性。同时根据煤气风机叶轮的产品结构,制定了风机叶轮基于2Cr13材料的制作工艺,通过2年现场运行,产品质量达到了预期的效果,验证2Cr13叶轮焊接制作工艺的可行性。     

00Cr19Ni10厚板焊接工艺的优化

不锈钢焊接过程中,碳弧气刨会引起渗碳,降低焊缝性能,在一些特殊产品中是严格禁止的。通过工艺改进,避免了这一工序,保证了焊缝质量。     

镀Cr前处理及焊接电流对焊缝合金过渡和力学性能的影响

对0Cr18Ni9不锈钢板和表面镀Cr前处理的0Cr18Ni9不锈钢板进行表面堆焊处理。在其他参数不变的条件下,改变焊接电流进行焊接工艺试验。利用EDS-能谱和维氏硬度计分析不同焊接电流对镀Cr前处理不锈钢焊缝熔敷金属中Cr元素含量及其焊缝硬度的影响。实验结果表明:镀Cr不锈钢板焊缝熔敷金属中Cr元素含量明显高于普通焊缝,边缘区Cr含量最高达22.16 wt.%,中心区Cr含量最高达24.55 wt.%。且随焊接电流参数的增大,焊缝维氏硬度逐渐上升。这表面采用前处理镀Cr工艺后焊接的方法可改善焊缝的贫Cr现象且保证焊缝硬度,为预防不锈钢焊接的晶间腐蚀提出一种新途径。     

浅议水轮机转轮室中环不锈钢药芯焊丝的焊接

通过对材料为0Cr13Ni5Mo(低碳马氏体不锈钢)、且属厚板大型组焊结构件的水轮机转轮室中环的焊接性分析,找出了影响焊接质量和提高生产效率的技术难题,并选用新型的不锈钢药芯焊丝的焊接材料,改进相应的工艺措施,提高操作技能水平,从而达到了保证产品质量和提高生产效率的目标。