共查询到10条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
针对110KV变电站站用变压器保护TA变比选择过小,在站用变压器故障时,短路电流使TA严重饱和,会造成站用变压器保护装置拒动的问题,通过对TA等值电路的分析,并结合工程中实际使用的TA、所接保护装置及最大短路电流,计算得出110KV变电站为保证站用变压器故障时TA不饱和,在10KV站用变压器高压侧三相短路时保护用的TA变比要大于600/5,低压侧三相短路时保护用TA变比要大于200/5。并提出110KV变电站站用变保护用TA变比最好大于600/5的建议。 相似文献
2.
1 变压器变比问题分析 山西省供电单位 220 kV 变电站运行的变压器目前基本为三卷变压器,且均为220 kV侧多分头调压,中低压变比不可调,若中低压变比选择不当,就会给电网调压和经济运行带来不利,如太原地区的冶峪和新店两站,4 台主变额定容量三侧均为 150 MVA,接线型式均为Y0/Y0/Δ-12-11,变压器三侧电压比:冶峪站为有载调压,变比为[220+10(-6)×1.45%] kV/121 kV/10.5 kV;新店站为无载调压,变比为 (220±2×2.5%) kV/121 kV/10.5 kV.由中低压变比可以看出,110 kV和 10 kV侧变比固定为 121 kV/10.5 kV,在变压器空载运行时,当 220 kV电压运行于所在分头位置电压时,110 kV运行于上限值 121 kV,而 10 kV则只能运行于额定值 10.5 kV.由于太原地区 220 kV网无功相对富裕,冶峪站和新店站 10 kV侧均无电容器补偿,因此当变压器带负荷后,由于无功功率流动造成电压损失,使变压器中压和低压侧电压只能顾此失彼,最终造成有功和无功的潮流分布不合理. 相似文献
3.
4.
天津武清开发区某用户变电站的变压器为35/1.15kV,低压侧一次额定电压为1.15kV。该母线上的电压互感器(PT)为特标电压互感器,其电压比为1.15/√3/0.1/√3/0.1/3,额定输出100/50VA,接线方式YN/yn/△接线,共4组,由12只PT构成。 相似文献
5.
6.
距供电变压器较远的用电设备往往由于电压过低无法工作,对于额定电压为380V及以下的用电设备尚可用成套的稳压设备加以解决。但对于6000V或10000V的高压用电设备提高其端电压就很困难。在此介绍一种用电压叠加的原理进行升压的方法。 这种方法的原理是用一台较小容量的变压器做升压变压器,变压器一次侧的额定电压和电源电压相同等级。一次侧接在电源上,其二次侧电压叠加在原电源上。如图1所示。若电源电压用U表示,变压器的一次额定电压为U_1,二次额定电压为U_2,输出电 相似文献
7.
对东北500 kV电网实际运行中无功补偿设备额定电压与主变压器额定电压配置情况进行调查,对无功补偿设备各种运行方式进行计算与分析,提出装于远方发电厂500 kV送出线上高压电抗器额定电压为525 kV,装于500 kV变电所500kV进出线上高压电抗器额定电压为510 kV;装于500 kV变电所低压侧低压电抗器额定电压比500 kV主变压器低压侧额定电压低2%~3%;装于500 kV变电所低压侧电容器的额定电压比500 kV主变压器低压侧额定电压高2%~3%. 相似文献
8.
9.
《利用电压互感器和站用变压器定相》(《变压器》1977.№6)一文认为:“在我国电力系统中电压互感器一般都为Y/Y-12接线(不考虑开口三角形接线),在大多数变电站中电压互感器b相是接地的.” 故在该文第二节表2,表3中电压互感器和站用变压器二次侧各端子间电压计算公式系用电压互感器与站用变压器二次侧相电压,而对部份用两只JDJ型电压互感器接成V型,b相接地的变电站进行核相计算有不便之处.如重要用户35千伏降 相似文献
10.
1现场情况
我厂母液泵电动机的额定功率为530 kW,额定电压380 V,使用6 kV/0.4 kV变压器单独供电,通过ACS880系列变频器进行控制.现场有一电机专用操作柱,其指示灯的额定电压为AC 120 V,而电源电压测量值为AC 237 V,与操作柱指示灯电压等级不匹配.需使用变比为2的单相控制变压器TC,即一次侧额定输入电压为AC 220 V,二次侧额定输出电压为AC110V,为操作柱指示灯提供控制电源,控制接线如图1所示.变频器运行继电器RO1闭合后,操作柱运行指示灯RD亮. 相似文献