轴流式送风机动叶片断裂损环的原因分析

地处北方的某电厂5号机组,额定容量700MW,锅炉配有2台型号为FAF30.15.1的动叶可调轴流式送风机,动叶调节范围为29～31°(对应动叶开度0～100%),风机额定转速985 r/min。2台送风机入口处各装设一组蒸汽暖风器。该机组于2002年10     

丹麦轴流风机的失速探针和风量测定

丹麦Nordisk厂出品的VARIAXURANUS型风机有关参数如下: 送风机技术数据:型号ASN—2184/1120N;正常工况流量550,000米~3/时(设计工况流量605,000米~3/时);空气温度30℃;空气重度1.165公斤/米~3,风机压力4026牛顿/米~2(410毫米水柱);转速1490转/分;风机功率耗量743千瓦;风机效率85%。引风机技术数据:型号ASN—3000/2000N;满负荷工况流量850,000米~3/时(设计工况流量935,000米~3/时);烟气温度150℃;烟气重度0.816公斤/米~3;风机压力4346     

通风机的电机过流改造

一台型号为Y5—47№8C的锅炉引风机。风机的额定参数是:全压H=277mmH_2O,流量Q=22.200 m~3/h,转速n=2.200r·p·m,皮带轮计算直径D=250mm。配JO_272-4电动机,其额定参数为,转速n=1470r·p·m,电流I=57A,     

电站锅炉送风机降速改造分析

针对某发电厂1号锅炉送风机设计出力偏大,特别是送风机满负荷时动叶开度仅为47%,设计选型裕量偏大,送风机长期在低效区运行,运行能耗偏高的问题,通过分析送风机运行工况和进行风机性能试验,提出送风机节能改造方案。应用结果表明:电动机从6极改为8极后,送风机转速从990 r/min降至745 r/min,改造后送风机效率提高,耗电量明显降低,节能效果显著。     

陡河电厂~#5炉风系统自动调节的改进与投入

一、概述陡河电厂~#5机组系国产200兆瓦机组,锅炉为哈尔滨锅炉厂生产的HG-670/140-9型汽包炉,铭牌负荷为670吨/时,汽包工作压力157公斤/厘米~2,锅炉配有两台送风机和两台引风机。送风机型号为G_4-73-11NO_28D型,Q=455000米~3/时,H=646毫米水柱。引风     

金山热电厂5号炉送风机的改进

5号炉系哈尔滨锅炉厂生产的HG410/100—6型单汽鼓自然循环微正压燃油锅炉,额定蒸发量410吨/时,过热蒸汽压力101公斤/厘米~2,过热蒸汽温度540℃。该炉原配置两台上海鼓风机生产的6～30型、外径2.55米的双吸式送风机。风机设计参数电动机型号及参数风量Q=250000米~3/时型号JSZ1600—6鼠笼式风压H_n=1150毫米水柱电压V=6000伏风温t=40℃电流I=187安培     

循环水泵振动大原因查找及处理

某发电公司3B循环水泵（以下简称循泵）由湖南长沙水泵厂生产,型号为88LKXA-17,设计流量10．5m^3／s,转速370r／min,最大轴向推力55t。循泵电机由湖南湘潭电机厂生产,型号为YKKL2400—16／2150-ITH,额定功率2400kW。     

加装分裂板消除送风机入口风道振动

户县热电厂4号炉系苏制ТП-170-1型煤粉炉,该炉原配两台ВД15.5型离心送风机。1973年3月先后改为4-73型高效风机。改后送风机的工作转速提高到1450转/分,最大出力提高到10万米~3/时。1981年初,发现该炉乙送风机入口风道产生剧烈振动,并伴有很强的噪音。经测试分析认为,这主要是由入口风     

国产125机组给水泵的运行经济性

一、产品的投运情况国产125机组配用的锅炉给水泵是上海水泵厂DG 500—180型,该泵在1972年试制,至今已有80余台在125机组上运行。其规范如下: 型号DG500—180(DG500—200、DG500—160Ⅱ);流量500米~2/时;扬程1970米(2200米、1810米);级数9级(10级、8级);转速2970转/分;工作温度160℃;配     

DX-2型叶轮给粉机的增容改进

我厂SGS-230—46/480型锅炉装有8台DX—2型叶轮给粉机,主要技术数据如下: 出力 2～6吨/时; 叶轮型式齿槽全开; 叶轮直径 265毫米; 齿槽容积 152毫米~3; 主轴转速 31～39转/分; 传动比 14.5 配用电磁式异步调速电动机,型号为了JZT—2M—31—4型,转速为115～1150转/分。实际运行表明,DX—2型叶轮给粉机出力不足。经核算,该给粉机实际最大出力为4.5吨/时。当燃用发热量较低的煤种时(如Q_H~P=3500～3700大卡/公斤),230吨/时锅炉只能维持在200吨/时以下运行。因此,我厂于1977年对DX-2型叶轮给粉机进行了改进。现将改进情况简述如下。     

大型风机机壳振动及消振方法

徐州发电厂三期工程安装四台20万千瓦汽轮发电机组。锅炉系东方锅炉厂制造的DG670/140型超高压、自然循环煤粉炉。每炉配两台G4-73-11NO25D送风机,转速为740转/分。从第一台(5号炉)锅炉启动时便发生送风机机壳振动,正常运行后振动始终存在。6号炉的两台送风机情况相同。严     

锅炉吸风机电机频繁烧瓦的原因查找与处理

某电厂7号锅炉吸风机型号为Y4—2＊60—01No281／2F,配用电动机型号为YD800-4—8／10。该吸风机采用双列向心滚柱轴承,型号为22340;其电机采用巴氏合金钨金瓦滑动轴承。吸风机组转子支撑如图1所示。     

液力偶合器泵轮短叶片断裂原因及处理

为了提高企业经济效益,降低机组的能耗,我厂在3号炉至8号炉引送风机共装有调速型液力偶合器18台。4号炉、3号炉引送风机液偶分别在1985年和1987年安装,5号炉在1999年安装,6号炉、7号炉送风机液偶也分别于2000年安装,8号炉引送风机液偶在2005年随设备一同安装。其中YOTC-800型4台、YOTC-875型2台、YOTC-1000型6台、YOTC—1150型6台。     

如何正确测定Y800-8/1180型电动机滑动轴承的温度

一、设备情况华莹山发电厂3~#、4~#锅炉,系东方锅炉厂产的高温高压蒸汽锅炉,与10万千瓦汽轮发电机组配套。额定出力为410T/H、过热蒸汽参数为P=100公斤/厘米~2,t=540℃。每台锅炉安装两台上海鼓风机厂产的吸风机,型号Y_4—73—11、No28D。吸风机配用东方电机厂Y800—8/1180型鼠笼转子三相异步电动机,额定功率800千瓦,转速714转/分、电压6000伏、电流93.4安、接法Y、周率50赫芝、绝缘等级B。该电动机为卧式,转子两端由油环润滑的两个滑动轴承座支承,连同定子一齐装在同一台板上。轴承由铸铁制成,轴瓦采用ChSnSb11—6巴氏合金。润滑介质为HJ—3     

美国CROSBY安全阀的解体修研及热态调试

衡水发电厂B8dVB—1025／18．3—M型锅炉，共安装了10台美国CROSBY公司出品的自启动弹簧式安全阀，其中锅筒上3台，型号为3M6，HE—96W；过热器出口管道上2台，型号为21／2K26，HCA—98W；再热器出口管道上2台，型号为4Q8，HCA—38W；再热器进口管道上3台，型号分别为6RR10，HC—36W（1台）6R8，HC—36W（2台）。为保证主汽压力参数及保护主汽管道，还在主汽道安装了CROSBY公司出品的电磁泄放阀1台，型号为21／2×4”；HPV—ST—99W。安全阀的总排放量符合ASME法规和北京巴布科克·威尔科克斯公司（锅炉生产厂家）标准…     

富二电厂2~#炉送引风调节的投入

一、概述锅炉的燃烧工况在很大程度上影响着锅炉设备和整个发电厂运行的经济性和安全性。对于现代火力发电机组,锅炉热效率每提高1%将意味着整套机组效率提高约0.3～0.4%,标准煤耗下降3 g/kwh～4 g/kwh。2~#炉为哈尔滨锅炉厂生产的 HG—670/140—6型自然循环汽包炉。汽包压力为160kgf/cm~2,过热器出口压力为140kg f/cm~2。共配有六台风扇磨煤机,送风机型号为 G 4—73—11№28D(2台)。     

CK5863液压半自动程序控制立式车床

这是一种专门用来加工各种型号电机端盖的高效率机床,可提高工效2—3倍。机床采用双排刀架形式,主轴转速37—538转/分,工件采用动力卡盘装夹,机床结构简单。本文介绍了该机床的结构特点,动作说明和主要技术参数。     

670t／h锅炉送风机低速运行分析

６７０ｔ／ｈ锅炉送风机低速运行分析荆门热电厂万昌发，王槐金荆门热电厂两台ＨＧ６７０／１４０—８型锅炉所配送风机型号为Ｇ４—７３—１１Ｎｏ２８Ｄ，是锅炉除引风机以外的最大辅机设备。其是否处于最佳经济状态运行是降低全厂厂用电率的重要一环，如何根据设备现有...     

奥地利户外型三相异步电动机

ELIN-UNION公司(奥地利)决定为Shuaiba(科威特)水泵站建造五台热带型三相异步电动机。其中三台型号为KR436/38—12的电动机功率为1175仟瓦。其余两台型号KR436/35—12的电动机功率为935仟瓦。电动机的额定数据为:电压6600伏±10％,频率50赫芝,转速494转/分,功率因数0.83。所有的电动机均为F级绝缘。当频率增加到55赫芝,电压增至7260伏时,电动机的功率则分别增加到1570和1250仟瓦,此时转速为540转/分。同时,温度保持在允许范围内。     

磁极压板、阻尼环止口加工浅谈

在大中型水轮发电机中为了防止阻尼环绕组因离心力而导致的过大变形,应采取适当的措施将其可靠地固定。通常可用下面的计算公式来确定阻尼绕组是否需要进行特定加固设计。 B=D_i~2N_r~2/(2P)式中 D_i——定于铁心内径,cm N_r——飞逸转速,r/min P——磁极对数 B<0.6×10~9时,阻尼环可以不采用特定加固方式设计;0.6×10~92.1×10~9时,阻尼环采用磁极压板凸台固定方式进行设计。 我公司生产制造的SF6300-10/2600 6300kW水轮发电机定子铁心内径D_1为Φ200cm,飞逸转速为1080r/min,磁极对数为5,经上式计算,其计算B值为 B=D_i~2N_r~2/(2P) =200~2×1080~2/(2×5) =4.67×10~9>2.1×10~9由此阻尼环设计成采用磁极压板凸台固定的方式(见图1)。阻尼环(见图3)经下料、弯形、铣削和钻孔等工序后即可进行阻尼环止口的加工,磁极压板