2万立方米双壁低温液氨储罐保冷设计及选材

以工程实践为例,阐述了罐底和罐壁保冷全部在外罐外侧的2万立方米双壁低温液氨储罐的保冷结构设计,并介绍了保冷材料的选择和性能要求,为同类型低温液化气体的大型低压双壁罐的保冷设计提供了参考。     

在役液氨储罐应力场有限元分析与安全评定

本文是利用有限元软件ANSYS对合成氨装置中液氨储罐进行腐蚀减薄后工作状况下的应力状态进行分析,根据应力状态对储罐进行安全性评定。根据壁厚的改变值算出平均腐蚀速率,推算出2010年和2016年储罐各部分的壁厚,分别求出2010年和2016年工况下的应力状态,并对这几年储罐的运行进行安全性评定。     

LNG储罐保冷工程施工技术

本文以我国南方某液化天然气项目为例,对LNG储罐保冷工程的构成、措施、施工方法等内容进行了全面介绍。     

大型储罐保冷量的计算

工程设计中经常需要给出设备或管道表面的冷损失量,这个值的确定在大型设备中对能耗的影响又尤为重要.笔者对实际工程中低温储罐的保冷量计算问题进行了探索和反复验证,全面考虑散热面积和循环量的影响后总结出一套合理且实用的计算方法,并最终得到一个恰当的冷量值.     

LNG储罐保冷施工技术

LNG储罐保冷施工具有工作量大、难度大、交叉作业多、作业风险高的特点,文章介绍了16.5万m3 LNG储罐保冷施工技术,对储罐各部位的保冷结构施工过程进行了较为细致的阐述,主要包括罐底保冷、高度5 m以下外罐衬板与热转角保护板之间夹层的保冷、外罐与内罐之间环形空间的保冷、铝吊顶的保冷以及储罐接管的保冷等五部分。     

LNG全容储罐保冷系统及其性能探究

为了探究LNG全容储罐的绝热性能和保冷系统,给出了LNG储罐各部分主要的保冷材料及其性能特征,以及可供参考的保冷系统施工工序和安装方法。分别从罐底、罐壁和罐顶分析漏热量,提出了大型LNG全容储罐漏热量和静态日蒸发率的计算方法。以国外某20×104m3LNG储罐为例给出了漏热量和日蒸发率的计算结果,得出其日蒸发率符合保冷设计要求。分析影响LNG储罐蒸发率的主要因素,得出LNG储罐存在一个"最优直径"和"最优充满率",可通过增大保冷层厚度,选取导热系数小的保冷材料,向LNG储罐内充注氮气等措施来降低储罐的日蒸发率,为LNG储罐的保冷系统设计提供依据。     

双壁金属低温储罐保冷混凝土基础施工技术

低温储罐保冷混凝土基础,不但要有一定的抗压强度,还要达到一定的保冷系数,其施工难度相对较大。文章以天津LG渤海VCM／EDC项目的2万m^3低温乙烯储罐的基础施工为例,介绍了保冷混凝土的组分、配比要求以及保冷环梁和中心保冷层的施工要点。该罐已于2006年投入使用,目前运行状态良好。     

低温液氨储罐安装过程质量控制

对8 000 m<'3>低温液氨储罐安装过程的质量控制进行了探讨,指出了需重点关注的设计审查控制,并对施工工艺过程中的材料验收、储罐基础、组装质量、焊接质量、外观质量检查、几何尺寸检查、无损检测、热处理和充水试验的质量控制进行了介绍.     

液氨储罐的安全环保检修技术探讨

化肥厂液氨储罐的检修多年来存在安全环保隐患,文中结合液氨储罐的实际工况,设计了检修施工方案,即将储罐底部未能抽出的残余液氨进行转移储存,并首次提出残留物水泡的处理方案,实现了液氨储罐的安全环保检修。     

全容式LNG储罐绝热性能及保冷系统研究

我国大型LNG接收站中的储罐均为全容式LNG储罐,其通常处于低温微正压状态,外界热量的漏入会引起LNG的蒸发,增加能耗,也可能会使储罐产生分层及翻滚现象,对其安全造成较大威胁,因此,需要对它的绝热性能及保冷系统进行研究。为此,根据全容式LNG储罐的结构特点,分别对罐顶、罐壁和罐底进行了漏热量计算,结合实例进行了LNG储罐总漏热量及日蒸发率的计算分析,探讨了LNG储罐的绝热性能,找到了影响储罐漏热量的主要因素：保冷材料的导热系数、保冷层的厚度、储罐表面的吸收率、环境温度等,为LNG储罐保冷系统的设计提供了相关依据;并根据LNG储罐保冷系统的需要,归纳总结了保冷材料的选择原则、施工方法及其注意事项。     

大型立式圆筒形储罐保温设计中潜在的深层次问题

分析了大型油罐保温对储罐运行效益和安全生产的直接影响，提出了大型圆筒形储罐保温结构存在的深层次问题，并提出了解决办法。     

重油罐罐顶保温的尝试

通过对油罐热损途径的计算分析，论证了重油罐顶保温的重要性及由之带来的显著的经济效益。     

低温液相合成甲醇催化剂制备条件对催化性能的影响

采用络合沉淀法合成了铜铬催化剂,用于催化低温液相合成甲醇反应过程。以甲醇的时空产率为指标,研究了催化剂合成过程中各工艺参数对其催化性能的影响,结果表明,催化剂最佳的制备条件为:铜铬摩尔比1:1、沉淀和老化温度40℃、沉淀反应时间3h、老化时间3h、干燥温度120℃、干燥时间13h、焙烧温度340℃,在该条件下制备的铜铬催化剂连续运转150h后甲醇时空产率仍然能达到98g/(L·h),具有较高的催化活性和稳定性。     

基于循环水修正的炼油厂低温热潜力快速评价方法研究

针对传统炼油厂低温热潜力快速评价方法的缺点与不足,在考虑炼油厂循环水一般耗量的基础上,通过引入循环水修正和能量因数,建立了基于循环水修正的炼油厂低温热快速评价方法,并通过12家炼化企业数据对低温热潜力快速评价方法进行了计算,进一步通过引入偏离度的概念和计算,确定了基于循环水修正的炼油厂低温热潜力快速评价方法的优越性,通过某典型炼油厂进行详细的低温热数据统计,并通过基于循环水修正的炼油厂低温热潜力快速评价方法对低温热潜力系数进行计算并进行分析,进一步验证了该方法的有效性。     

混凝土低温罐与双钢低温罐承压环设计比较

文章通过对双钢全容罐和预应力混凝土全容罐两种结构型式低温储罐承压环的设计和计算方法进行分析对比，指出其异同点及目前所用简化计算方法的不足，对低温储罐承压环，特别是预应力混凝土全容罐承压环的设计提出一些建议。     

炼油装置低温余热在油品储运系统中的应用

针对齐鲁胜利炼油厂北区油品储运系统各油罐的维温所需热量进行了分析发现,该厂第三加氢装置改造后,可外供110℃的低温热水用于维温各油罐的蜡油温度,不仅可节约大量蒸汽,避免高温凝结水排放,而且第三加氢装置减少了热水降温所需的能耗,节能降耗效益显著。     

电弧铝线材喷涂在高温液硫罐上的应用

介绍了电弧铝线材喷涂技术的工艺原理，涂层的耐蚀性能，涂层厚度和耐蚀性的关系，并与其他喷涂技术进行比较。阐明了液体硫磺罐的电弧铝喷涂施工的技术要求、施工要求和质量要求。在高温液体硫磺罐内壁上采用带封闭涂层的电弧铝线材喷涂技术后，节约了大量的检修费用，降低了施工人员的劳动强度，延长了油罐的使用周期。     

发动机油的低温启动模拟试验的主要影响因素考察

低温启动模拟试验(即低温动力粘度)是多级油的重要性能指标之一，它能预测发动机在低温下能否顺利启动。对发动机油低温动力粘度影响最大的因素是基础油和粘度指数改进剂，研究给出常用的基础油组分YU-4、ES90150、150SN、YU-6、500SN、150BS的单组分低温动力粘度的具体数值，并对500SN、150BS和其与YU-4的配伍进行了详细地讨论。数据表明：2％500SN与1％150BS对低温动力粘度的影响相当，150BS与YU-4配伍比500SN与YU-4配伍的低温动力性能优异；考察证明HSD型的粘度指数改进剂的低温动力粘度明显优于OCP型；定量地考察不同粘度级别和质量等级的发动机油的低温动力粘度，可以为SAEJ300～99(2001)标准在中国的执行和生产多级油提供的数据平台。     

石化企业高温管道复合保温结构厚度的计算方法及其应用

分析了复合保温材料内部温度的分布特点,提出了利用Microsoft excel的“规划求解”工具计算复合保温结构内外层保温材料厚度的方法。通过在实际工程的应用,证实了采用复合保温结构,能够以较低的投资获得较好的保温效果,同时指出了在保温施工中应注意的事项。     

刷凉凉隔热胶取消油罐喷淋水

对凉凉隔热胶的使用情况做了简要总结，认为该涂料具有节水、降低油耗、减少污染、降低维修费等优点，是在轻质油罐上应用的一种较理想涂料。