共查询到19条相似文献,搜索用时 390 毫秒
1.
采用自重送粉法,在45钢 表面用宽带激光熔覆了Ni-WC/Co 复合涂层.借助于扫描电镜、透射电镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计和磨损试验机,对宽带激光熔覆Ni-WC/Co复合涂层组织结构、显微硬度及干摩擦磨损特性进行了较为系统的研究. 研究结果表明,Ni-WC/Co复合涂层熔覆区主要组成相为WC、W2C、r-Ni、M23(C,B)6及M7(C,B)3.熔覆区组织形貌及分布特征与 WC 颗粒含量有很大关系,特别是涂层内 WC体积分数增加至 70%时,有M3C2碳化物新相形成. 复合涂层内显微硬度沿层… 相似文献
2.
利用横流CO2激光器的在38CrMoAl表面激光熔覆NiCrBSi+WC(25%wt)复合合金层的组织、硬度与耐磨性。用扫描电镜观察组织形貌,用X射线衍射仪进行物相分析,用磨损实验机进行耐磨性。用扫描电镜观察组织形貌,用X射线衍射仪进行物相分析,用磨擦磨损实验机进行耐磨性实验,结果表明:合金层与基体成良好的无裂纹气孔的冶金结合。表面耐磨性与工艺参数具有一定的对应关系,在激光功率2.2kW时的耐磨性最高,为氨化工艺的7.8倍。激光熔覆功率对熔覆合金组织性能的影响@李刚$辽宁工程技术大学机械工程学院!… 相似文献
3.
4.
激光表面熔覆SiCp/Ni-Cr-B-Si-C涂层的组织演化及其相确定 总被引:3,自引:0,他引:3
运用激光熔覆技术在AISI1045钢表面制备了30vol-%SiCp/Ni-Cr-B-Si-C涂层。SEM和TEM观察分析表明:SiCp在熔覆过程中完全溶解;涂层结合区组织为共晶结构;涂层组织由初生石墨球G,分布在γ-Ni固溶体枝晶中的M23(C,B)6细小网状树枝晶以及少量Ni+Ni3(B,Si)层片状共晶组成;Si在Ni固溶体中的固溶度显著增大,高达14.41wt-%;M23(C,B)6含有高密度堆垛层错;Ni3(B,Si)相具有长周期结构。 相似文献
5.
激光熔覆WCp/Ni-Cr-B-Si-C自熔合金复合涂层的显微结构及干滑动磨损 总被引:12,自引:0,他引:12
运用激光熔覆技术在45#钢表面制备了WCp增强Ni-Cr-B-Si-C复合涂层。含量为30vol-%WC典型涂层的XRD,SEM和TEM分析表明,WCp在熔覆的熔化阶段发生部分溶解和分解。激光熔体凝固时形成的微观组织由Ni+Ni3B共晶基体上分布的杆(或薄片)状α-W2C,块状β-W2C和四方形η1碳化物M6C相组成。这类碳化物主要含W,并含大量Cr。销-环式干滑动磨损试验表明,当WCp含量约为30vol-%时,磨损抗力最大 相似文献
6.
7.
8.
9.
激光熔覆是利用高能密度的激光束产生的快速凝固过程.在基材表面形成与基材相互熔合的、且具有完全不同的成分与性能的合金覆层.国内激光熔覆研究还仅限于实验室阶段,应用于生产实际中的例子较少,尤其对于多层熔覆试验研究甚少.本文将针对我室横向课题,在实际工件材质表面进行单层、多层熔覆试验.研究熔覆层组织、物相及不同工艺对组织、性能的影响. 利用横流CO2激光器在38CrMoAl表面激光熔覆Ni60+WC(25%wt)复合合金粉末.用JSM-5600LV型扫描电镜观察组织形貌,并进行能谱分析;用XRD-60… 相似文献
10.
11.
12.
采用同轴送粉法,通过YLS-4000多模光纤激光器以不同功率在高锰钢表面激光熔覆Ni/WC陶瓷复合涂层,通过光学显微镜、显微硬度计,对涂层的组织形貌、显微硬度进行了分析研究,做了室温干摩擦磨损试验并分析研究了涂层的耐磨性能。结果表明,Ni/WC层组织沿深度方向依次出现细小的胞状晶、树枝晶、柱状树枝晶和薄的平面晶,在1600 W、1900 W、2200 W的激光功率下对应的Ni/WC层的平均显微硬度分别为980.7 HV0.1、901.0 HV0.1、809.4 HV0.1,分别为基材平均显微硬度的2.8、2.5、2.3倍。在相同摩擦磨损试验条件下,基体的磨损量是激光功率为1600 W条件下的熔覆层的10.4倍,在激光功率为1600 W时,通过激光熔覆获得了组织致密均匀、硬度高和具有良好耐磨性的涂层。 相似文献
13.
工艺参数对激光重熔等离子喷涂Ni基WC复合涂层影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用激光重熔工艺对等离子喷涂预置Ni基WC复合涂层进行处理,研究了激光工艺参数对涂层微观组织和性能的影响。用扫描电镜(SEM)、显微硬度计和球-盘式摩擦磨损机分析了涂层微观结构、显微硬度和高温摩擦磨损特性。结果表明,激光重熔消除了等离子喷涂层的片层状结构、孔隙等缺陷,涂层致密性提高;随着激光功率的增加,WC颗粒烧损和溶解增多,同时涂层稀释率变大;激光重熔处理后涂层的显微硬度和磨损性能显著高于原等离子喷涂层,但激光功率对其有较大的影响,工艺参数的合理选择有利于WC颗粒适当熔化,从而在涂层中保留较高比例的硬质相,同时使WC颗粒与Ni基体的结合较强,达到较高的显微硬度和耐磨性能。 相似文献
14.
15.
镁合金激光表面熔凝技术分析 总被引:2,自引:2,他引:0
为了研究不同激光工艺参量对镁合金熔凝层组织和性能的影响,采用高功率快速扫描(13J/mm2~33J/mm2)和低功率慢速扫描(100J/mm2~250J/mm2)两套能量密度相差较大的激光熔凝技术对镁合金表面进行真空激光熔凝处理.结果表明,两套激光工艺处理下熔凝层均由?Mg和?Mg17Al12相所组成,但?Mg17Al12所占的比例在低功率慢速扫描下较高,约为16%;熔凝层组织均为典型的树枝晶,高功率快速扫描熔凝层枝晶尺寸远远小于低功率慢速扫描熔凝层的枝晶尺寸;在高功率快速扫描处理工艺下,熔凝层的硬度、耐磨性分别是低功率慢速扫描处理下熔凝层的1.5倍和3倍;高功率快速扫描处理下熔凝层的耐蚀性也较低功率慢速扫描处理下熔凝层的耐蚀性显著提高. 相似文献
16.
为改进钛合金(Ti6A14V)的耐磨性能,应用脉冲Nd:YAG激光器进行了钛合金表面熔覆(Ti Al/Ni) (Cr_2O_3 CeO_2)复合涂层实验,分析了熔覆层微观组织,测试了熔覆层显微硬度及其在大气环境室温下的摩擦磨损性能。结果表明,熔覆层组织是在细小树枝晶和共晶基体上散布着未熔Cr_2O_3颗粒和白亮球状液析Cr_2O_3,及生成的硬化TiAl陶瓷颗粒增强相。显微硬度明显提高,最高可达1150HV,平均是基材的3~4倍。熔覆层和基材实现良好冶金结合,白亮熔合区宽度为10~20μm。激光熔覆层干滑动摩损的摩擦系数在0.2~0.3之间,磨损率比Ti6A14V标样降低约4~5倍。 相似文献
17.
HS320铝活塞环槽两岸激光表面强化的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
提高铝活塞环槽表面强度的方法有多种 ,再熔化强化工艺是目前最有发展前途的一种提高铝活塞使用寿命的工艺方法。它是利用等离子弧、氩弧、电子束、激光的高温 ,重新熔化铝合金活塞环槽区一定体积的金属并同时渗入合金元素 ,在活塞环槽区形成铝基新合金 ,它同活塞体形成可靠的冶金结合 ,然后在此环形区车削活塞环槽 ,达到提高铝活塞使用寿命的目的。本文采用横流 5KWCO2激光器对HBS32 0铝活塞环槽两岸直接进行镍基合金粉末激光合金化的试验研究 ,获得了无气孔、裂纹、组织细小均匀的合金化层。SEM研究表明合金化层与基体铝合金形成了牢固的冶金结合 ,合金化层组织为靠近基体铝合金的具有定向凝固特征的树枝晶 细小均匀的等轴晶 ,组织过渡均匀。表面硬度达到 6 5 0HV ,是基体铝合金的 5~ 6倍 ,实际使用表明 ,使用寿命较未经处理的铝活塞得到较大提高。 相似文献
18.
激光重熔对火焰喷涂法制备Ni-WC复合涂层耐磨性能的影响 总被引:11,自引:2,他引:9
利用CO2激光对火焰喷涂制备的Ni-WC复合涂层进行了重熔实验,通过扫描电镜(SEM)观察了其重熔后表面形貌,测试了含有不同WC体积分数样品重熔前后的涂层显微硬度,并分析了WC含量对涂层组织及耐磨性的影响。实验结果表明,火焰喷涂制备的涂层气孔随着WC颗粒含量增大而增多,经激光重熔后气孔明显减少;激光重熔后的涂层显微硬度比火焰喷涂的涂层显微硬度提高约20%,WC体积分数为6%时涂层显微硬度达到最大值;激光重熔处理后的涂层耐磨性随着WC含量的增加而增大,WC体积分数为6%时,其耐磨性达到最佳值。 相似文献
19.
SiCp/6061Al复合材料激光表面熔化及合金化显微组织与耐蚀性 总被引:1,自引:0,他引:1
为提高颗粒增强铝基复合材料耐蚀性,对SiCp/6061Al复合材料进行激光表面熔化和激光表面合金化。结果表明:激光表面熔化后,因熔化层中形成大量耐蚀性低的针状Al_4C_3相及Al_4SiC相而使激光表面熔化层耐蚀性降低,以Ni-Cr-B粉末为原料对SiCp/6061Al复合材料进行激光表面合金化后,合金层耐蚀性明显提高。 相似文献