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某厂空调机表冷器进出水管接头的外形分布见图1,沿纵向布置 3排 ,共计 93只紫铜管 (16ｍｍ× 1ｍｍ× 70ｍｍ)的铜接头 ,都集中在进出水管 (15 9ｍｍ× 6ｍｍ× 2 0 0 0ｍｍ ,材质 10号 )的上部。因采取气焊 ,焊后引起整个水管的弯曲变形。后采取进出水管接头的预弯焊接反变形 (可先做好固定工装 ,把带有接头孔的图 1 进出水管接头图 2 预弯焊接反变形进出水管用千斤顶压制出反变形量 2 0ｍｍ) ,然后进行焊接 ,见图 2。焊接时 ,每排接头由两个焊工同时用气焊法从中间向两端施焊 ,并采用跳焊顺序 ,要求在平角焊位置进行手工黄铜焊 ,由… 相似文献
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把油田废旧钻杆组焊成框架结构用于房屋建筑 ,代替钢筋混凝土承载柱。在施焊过程中 ,由于形成整体框架钢结构的钻杆 ,产生焊接应力得不到较好的释放受到约束 ,使焊缝产生裂纹。为此 ,就如何防止钻杆焊接裂纹的产生进行综合性分析 ,采取改变常规的焊接工艺方法施焊 ,有效的防止了焊接裂纹 ,保证了焊缝质量 ,收到了较好的效果。1 试验材料钻杆材质 :4 5Ｍｎ2Ｍｏ ,连接钢板材质 :Ｑ2 35-Ａ ,框架柱规格 :4 0 0ｍｍ× 550ｍｍ× 12 .4ｍ ,采用Ｅ4 315(Ｊ4 2 7)焊条 ,焊条直径为 3.2ｍｍ ,4 .0ｍｍ。2 裂纹成因及影响因素分析2 .1 裂纹成因分… 相似文献
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我厂尿素装置主蒸汽管道的安装中使用了大量不同规格的 12Ｃｒ1ＭｏＶ管材 ,管内蒸汽工作压力为 3.82ＭＰａ。为保证焊接质量 ,对 12Ｃｒ1ＭｏＶ钢的焊接工艺特点进行了分析 ,选用2 19ｍｍ× 10ｍｍ和38ｍｍ× 4ｍｍ两种规格的管材进行工艺试验 ,制定出了焊接工艺。1 焊接特点分析(1) 12Ｃｒ1ＭｏＶ钢一般在热处理状态下焊接 ,其热处理工艺为 10 0 0～ 10 2 0℃正火 +74 0℃回火 ,焊后大多数需要进行高温回火。(2 )在选择焊接材料时 ,应保证焊缝金属具有相应的热强性 ,焊缝金属的成分应力求与母材相近。但为了避免焊缝金属产生较大的热… 相似文献
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本公司安装的某厂热水系统管道介质为热水及蒸汽 ,材质为 2 0ｇ ,2 19ｍｍ× 8ｍｍ规格的大口径管道对接接头为 2 0 6个。根据焊接工艺要求 ,决定采用氩弧焊打底 ,手工电弧焊盖面 ,以提高焊接一次合格率。1 焊接工艺参数(1)坡口形式 :Ｖ形坡口 ,α =65°± 5° ,ｂ =1.5ｍｍ～ 2 .5ｍｍ ,ｐ =0 .5ｍｍ～ 1.0ｍｍ。(2 )焊接工艺参数 :氩弧焊打底时 ,采用直流正接 ,手工电弧焊填充和盖面时 ,采用直流反接。具体工艺参数见表 1。2 气孔缺陷特征在正式施焊的第一天 ,对已焊完的 8个接头进行10 0 %的Ｘ光检验 ,结果均不合格。且出现如下特征… 相似文献
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熔透角焊缝用陶质衬垫的截面形式有三角形和圆形等 ,如图 1所示。施焊前将陶质衬垫粘贴在坡口的另一侧 ,如图 2所示。一侧焊完后翻身 ,将另一侧陶质衬垫去掉 ,清除遗留在坡口内的衬垫残渣后 ,不必清根便可继续焊接。图 1 陶质衬垫和形式图 2 陶质衬垫使用示意图1 采用5ｍｍ焊丝埋弧自动焊试验1.1 试验方案确定为模拟秦沈客运专线工形主梁角焊缝熔透情况 ,选定该桥材质 14ＭｎＮｂｑ钢做试板 ,试件的翼板厚 50ｍｍ ,尺寸为 4 0 0ｍｍ× 6 0 0ｍｍ ,腹板厚 2 0ｍｍ ,尺寸为30 0ｍｍ× 6 0 0ｍｍ ;焊丝Ｈ0 8Ｍｎ2Ｅ ,焊剂ＳＪ10 1ｑ。腹… 相似文献
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容器合拢口内环缝的焊接一般多采用手弧焊。很明显 ,它和自动焊相比效率低 ,劳动强度大 ,污染环境较严重。经过试验 ,改用埋弧自动焊并获得成功。现以凝缩油罐为例 ,做一具体介绍。1 凝缩油罐结构形式及焊缝分布如图 1所示 ,该罐规格为2 60 0ｍｍ× 660 0ｍｍ× 18ｍｍ ,材质为 16ＭｎＲ ,容器类别为Ⅰ类 ,其壳体由三节筒节组成 ,焊接接头代号为Ａ1、Ａ2 、Ａ3 和Ｂ1、Ｂ2 、Ｂ3 、Ｂ4 。图 1 凝缩油罐结构形式2 合拢口内环缝埋弧自动焊工艺通常内环缝埋弧自动焊是由带自动升降及伸缩臂 ,可在轨道上行走的自动焊装置来完成的。当施焊容… 相似文献
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我厂在焊接复合板材质 2 0Ｒ +0 0Ｃｒ17Ｎｉ14Ｍｏ2(板厚 16ｍｍ +3ｍｍ)时 ,因供货质量原因 ,在焊接时焊缝区及相邻母材 15 0ｍｍ× 10 0ｍｍ范围内出现了大量裂纹 ,有些裂纹是贯穿性的 ,因此针对这一缺陷制定了返修工艺。1 焊接材料在焊接过渡层时 ,基层的碳钢与复层奥氏体钢焊接 ,由于基层成分 (2 0Ｒ)对焊缝金属有的稀释作用 ,使焊缝中奥氏体元素含量降低 ,若焊缝中出现马氏体组织 ,会恶化接头性能 ,甚至产生裂纹 ,因此过渡层焊材选用至关重要 ,18- 8型焊接材料不能满足要求 ,2 5 -2 0型焊接材料焊接后又可能因属于单相奥氏体组织而产… 相似文献
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5ｍ× 11.5ｍ管式磨于 2 0 0 0年 2月停车检查时发现 :在磨尾端盖的过渡圆角处有 7条裂纹 ,裂纹深度图 1 磨尾端盖示意图不一 ,最浅为 30ｍｍ ,最深为 5 0ｍｍ ,累计长度 975ｍｍ ,裂纹处母材厚度为 15 0～ 170ｍｍ。在喂料 2 95ｔ/ｈ时 ,主电机电流在4 30～ 4 5 0Ａ间波动 ,电流比平时高出近 2 0Ａ ,磨尾大瓦座水平方向振动位移由原来 0 .0 5ｍｍ ,增加到 0 .2ｍｍ ,大瓦温度由 4 8℃上升到 5 8℃。为保证正常生产 ,停机进行焊接修复。1 焊接性分析5ｍ× 11.5ｍ管式磨为罗马尼亚制造 ,经从母材取样分析 ,端盖材质相当于国产ＺＧ2 0Ｓ… 相似文献
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SA213-T91与12Cr1MoV异种钢薄壁小径管的焊接工艺 总被引：2，自引：1，他引：1
容量为 30 0ＭＷ的湛江发电厂一号机组 ,1 996年 1 1月高温再热器发生爆管 ,在更换吹损减薄管子的过程中出现了ＳＡ2 1 3-Ｔ91 (60ｍｍ× 4ｍｍ)与 1 2Ｃｒ1ＭｏＶ(60ｍｍ× 4ｍｍ)异种钢对接的焊接接头。1 焊接性分析ＳＡ2 1 3-Ｔ91属于马氏体耐热钢 ,1 2Ｃｒ1ＭｏＶ属于珠光体耐热钢 ,化学成分见表 1。前者淬硬倾向大 ,焊接性能差。焊缝及热影响区极易产生高硬度马氏体和贝氏体组织 ,使接头脆性增加 ,残余应力增大 ,导致产生冷裂纹。后者由于含碳及合金元素较多 ,焊缝及热影响区容易出现淬硬组织 ,当焊件刚性及接头应力大时 ,容易产… 相似文献