无刷直流电动机的设计(Ⅵ)

例3.三相m=3,电枢槽数Z=24,转子永磁体的磁极数2p=10(Z0=24,p0=5,t=1)。(1)相邻两齿槽间的夹角相邻两齿槽间的机械夹角αm=360°/Z=15°相邻两齿槽间的电气夹角αe=p×αm=75°(2)电枢线圈的磁势星形图两相邻槽之间的电气夹角为αe=75°,我们以第一个槽的位置作为起始0°电角度,这样第二个槽将对第一个槽位移75°电角度,第三个槽将对第一个槽位移150°电角度,以此类推。这样,24个槽在磁场中所处的位置如表8所列。与(Z0=24,p0=5,t=1)相对应的电枢槽内线圈圈边的磁势星形图如图14所示。表8槽在磁场中所处的位置槽号12345槽的位置(电角度)0°…     

无刷直流电动机的设计(Ⅴ)

4.3分数槽电枢绕组的联接方法下面,我们将通过一些实例,着重讨论有关分数槽电枢绕组的联接方法。例1.三相m=3,电枢槽数Z=12,转子永磁体的磁极数2p=8(Z0=3,p0=1,t=4)(1)相邻两齿槽间的夹角相邻两齿槽间的机械夹角αm=360°/Z=30°相邻两齿槽间的电气夹角αe=p×αm=120°(2)电枢     

脊髓损伤患者心率变异性的局部尺度指数特征

心率变异性（heart rate variability,HRV）是目前评估脊髓损伤（spinal cord injury, SCI）患者残余自主神经功能的主要依据。分析HRV的一般方法是计算心电信号R R序列的时域、频域或非线性指标,其中去趋势波动分析（detrended fluctuation analysis, DFA）是最常用的非线性方法之一,对于R R序列,通常由DFA可得两个尺度指数α1（尺度<11）和α2（尺度>11）。本研究关注局部尺度指数α(t)（t为时间尺度）揭示谱分析和尺度指数不能表征的HRV动态特性,采集12例SCI患者和15名健康者在坐姿（10 min）和俯卧姿（10 min）时的心电信号,计算R R序列的α(t)。由于α(t)在小尺度时容易被高估,本文采用一种新的校正方法计算α(t)并用仿真信号验证其有效性。将此方法应用于采集的数据,结果显示,健康者在坐姿和俯卧姿时R R序列的α(t)在4 s相似文献   

高温电池阻燃材料热降解问题的数学分析

采用热重法对高温下普通ABS电池槽材料和VRLA蓄电池槽用耐热阻燃ABS材料在热降解过程中的差异进行比较分析,通过Flynn-Wall-Ozawa数学方法计算得到其反应活化能。结果表明,与普通ABS电池槽材料相比,耐热阻燃ABS初始热降解温度有所下降,热降解的速度下降,同时其炭化残重增加。耐热阻燃ABS的活化能(Ea)随失重率(α)的变化而呈不规则变化,当α=0.2时,耐热阻燃ABS的Ea仅为158.6 kJ/mol,低于纯ABS约46 kJ/mol,当α0.3时,耐热阻燃ABS的Ea约为245.7 kJ/mol,高于纯ABS约54 kJ/mol。     

转子槽单头冲模通用模柄

电机转子的单头冲槽模,特别是刀形槽模,如图1所示,它的α角随着电机的规格不同而有6°、8°、10°……等变化。同时由于它的形状不是对称图形,因而在高速冲床上进行单槽冲槽时夹持较困难。我厂原是用V形通用模柄夹持,这种夹持由于槽模不对     

感应电机饱和漏抗和挤流效应的改进算法（Ⅱ）

本文以有限元法为工具，系统地研究了影响感应电机转子刀形槽挤流效应的因素，进而将传统采用的计算转子在起动时的槽阻抗的修正系数曲线（曲线Ｋ＿α），区分为用于交流电阻计算的Ｋ＿α，曲线及用于起动时漏磁导计算的Ｋ＿（αｘ）尾曲线，并首次提出便于在电机设计中使用的Ｋ＿（αｒ），与Ｋ＿（αｘ）曲线族。传统的尾曲线是本文曲线族中的一个特例。     

间歇式电源发电功率的不确定度模型

为了定量刻画间歇式电源功率不确定性的统计规律,定义了不确定度概念,建立了关于不确定度与预测超前时间关系的α函数模型体系。首先,用α函数α(t)描述风电场和太阳能电站发电功率的不确定性;其次,将电网的全部α函数合成为多时间常数的α和函数αΣ(t);第三,将α和函数降阶为单时间系数函数的等值α函数α[t,τ(t)];最后,将单时间系数函数定常,等值α函数被化简为单时间常数的廓线α函数α(t,τ0)。基于幅值和时间常数是两个数字特征,α函数廓线式地刻画了间歇式电源功率不确定性的统计规律。提出和证明的4个数学命题保证了α函数模型体系的严谨性。     

用龙格-库塔法优化一种模糊控制器

用龙格-库塔法逼近模糊控制器的被控对象,结合负梯度下降,对可自调整因子α(t)的增量△α(t)进行了优化.仿真结果表时,在响应时间相同的情况下,具有优化后的自调整因子的模糊控制器在稳定时间、超调及鲁棒性等几方面的性能均优于未优化的模糊控制器.     

VRLA高温电池用耐热阻燃ABS热降解行为分析

本文通过热重法(TG-DTG)比较高温VRLA蓄电池槽用的耐热阻燃ABS与普通ABS电池槽材料在热降解过程中的差异,并采用Flynn-Wall-Ozawa法求得其反应活化能。结果显示,耐热阻燃ABS的初始热降解温度降低,但热降解速率降低且热降解温度范围扩大,炭化残重也有所增加。同时其活化能(Ea)随失重率(α)变化较复杂,α在0.2时耐热阻燃ABS的Ea相对较低,仅155.5 k J/mol,比纯ABS的低约50 k J/mol,在α大于0.3以后其Ea均比纯ABS的大,最大约243.6 k J/mol,比纯ABS的Ea大52 k J/mol左右。     

异步电动机转子线圈计算程序

1.概述绕线转子三相异步电动机转子散嵌双迭绕组尽管应用的较多,但在中小型电机电磁计算程序中无该线圈的计算程序。在计算转子线圈时参照定子线圈计算程序,把槽宽、齿宽作为计算线圈斜边倾角α的参数,因忽略影响α角大小的槽高、槽满率两项重要因素,使计算的误差较大。转子线圈端部尺寸长了不仅增加了用铜量,多占用轴向空间增加了电机体积,同时也增加了转子铜耗,降低了电机的性能指标;端部尺寸短了则嵌线困难、增加工时、增加转子绕组击穿率。这说明为了设计恰当尺寸的转子线圈,应编制准确的转子线圈计算程序。     

电热器具的热设计

一、电阻的热稳定状态电阻在连续恒定负荷下,开始时(τ=0)电阻的温度t与环境温度t_0相同,电功率P的大部分用来使电阻升温,散热功率很少。随着电阻温度升高,散热功率增加。当散热功率与输入电功率相等时,电阻不再升温而达到温度稳定状态。假设电阻的表面发热均匀,并处于均匀散热的介质中。根据能量守恒定律,在dτ时间内的热平衡方程为 pdτ=αs(t-t_0)dτ cmdt (1) 式中α—散热系数;s—电阻表面积;c—电阻比热;m—电阻质量;dt—dτ时间内电阻温升。解方程得: t-t_0=P/αs(1-e~(-(αs/cm)r)) (2) (2)式表示电阻在连续恒定负荷下,温度t随时间τ变化的规律,其变化曲线如图所示。当r→ ∞时,t有确定值,记作t_∞,     

定子开口槽相对槽宽(bs1/t1)设计参数分析

根据电机气隙磁密、齿磁密等分布的相对合理性,以及电机铁心体积最小及定子槽中铜耗、齿部基本铁耗以及附加铁耗的总和最小的原则,分析定子开口槽相对槽宽bs1/t1的合理范围.     

磁性槽泥在电机节能改造应用中的试验研究

一、概述自从1984年以来,磁性槽泥在我国电机节能改造中被推广使用之后,到目前为止磁性槽泥材料已出售140t,改造电机的总容量达600万 kW,节约电量约3亿 kW·h。据不完全统计,全国拥有需改造的电机台数为9000万台,其中可以用目前磁性槽泥改造的电机至少有4000万台,可见推广磁性槽泥的工作大有作为。磁性槽泥推广如此神速,是因为它具     

镀液回收槽浓度计算

回收槽液物料浓度计算,是我们电镀工作者经常碰到,且很重要的问题。回收槽浓度的计算结果可帮助有效地进行电镀漂洗水的治理、药品的回用,最高限度节约电镀生产用水。笔者建立的这套回收液物料浓度(或含量)计算式,在生产中已得到很好的验证。现把计算式及其推导过程扼要介绍如下。一、第一回收槽镀液含量计算式的推导设回收槽体积为V;漂洗t时间后,第一回收槽镀液含量为W_(t1)(kg);C_0为镀液(或镀液中需控物质)的浓度(g/L);在单位时间内镀件带出的镀液量为u(L/s);W_(01)为第一回收槽初始含量(kg)。     

放线滑轮双R槽形的研究与设计

单R槽形滑轮在通过导线压接管保护装置时 ,常发生轮槽被压碎或导线跳槽 ,在加大槽底半径和槽形倾角时 ,会使滑轮宽度增大 ,导线内部磨损增加 ;将Rg、β加大一级又不能解决问题的情况下 ,进行了双R槽形研究。双R槽形具有增大滑轮槽与导线接触面积 ,减少导线内部磨损 ,导线不易跳槽 ,不易变形等优点。     

梯形磁密作用下同步发电机相电势分析

为了研究带整流负载同步发电机在梯形磁密作用下空载运行时相电势的变化规律,以便对发电机电枢绕组的参数实现优化.依据交流电机绕组设计的基本理论,采用将每极每相线圈产生的感应电势直接求和的方法,讨论了空载相电势随每极每相槽数q、极弧宽度α0及相带宽度αph等参数的变化规律.结果表明:对于整距绕组,随着每极每相槽数q的增大会使...     

用数值积分法计算交流电机槽下部漏磁导

交流电机槽下部漏磁导(?),计算方法有多种。在手算时常用查曲线法,在计算机计算时多用公式计算。另有不少文献将梨形槽、平底槽、圆底槽的槽下部漏磁导的公式合而为一构成通用公式。但有时遇到既非圆底槽亦非平底槽而是一种非常见槽形,这时,用上述方法便无从计算,只有从槽下部漏磁导的概念出发来算出其槽下部漏磁导。由于计算机具有适     

介绍两种冲槽机

芜湖电工机械厂近两年来试生产了两种新型冲槽机,经上海电机厂、南京汽轮电机厂、无锡电机厂等使用,认为冲制的铁心片分度精度高,能解决特殊电机铁心片的加工,节省了可观的模具费。现将这两种冲槽机介绍如下: JA91-10型10t高速冲槽机:①采用了国外普遍应用的福开森分度系统,冲片分度精度很高。经试验,在φ990mm的冲片的φ800mm直径的圆周上冲槽误差仅为±0.06mm。冲片叠压后,此槽形孔     

槽配合对单绕组双速直槽异步电动机空载磁场及损耗的影响

大功率单绕组双速电机转子通常采用直槽结构,无法通过斜槽来削弱齿谐波。为了研究直槽情况下,定转子槽配合变化对单绕组双速电机空载磁场及损耗的影响,以一台定子槽数为48的15/3 k W,4/8极单绕组双速电机为例,利用时步有限元法对比分析了不同槽配合时电机内部磁场及铁耗、定转子铜耗的变化规律。结果表明:随转子槽数增加,气隙径向磁场基本不变而切向磁场高次谐波含量增加;与少槽配合相比,多槽配合时定子铜耗和转子高频附加铁耗均略微增加;转子铜耗先减小后增加且在多槽配合时远大于少槽配合。样机实验对比验证了该分析的正确性。研究结果可为合理选择单绕组双速电机槽配合提供重要的理论依据。     

1.5t磁轭镗铣回转工具

中型电机磁轭的 T 型槽加工,通常是在卧式镗床上,采用通用工装经较正、装夹后进行的。我厂根据生产需要,对多品种、多规格的磁轭的 T 型槽,设计了一套专用工装。如图所示。1.5t 磁轭镗铣回转工具,该工具的