12Cr1MoVG、15CrMo异种钢焊接工艺分析及厚壁管道合理的焊接工艺及热处理工艺

12Cr1Mo VG属于常见的珠光体耐热钢,15Cr Mo属于低合金珠光体耐热钢,这两种异种钢都具有很好的抗氧化性与热强性,但这两种钢在进行焊接时,都容易出现冷裂纹等缺陷。针对这一问题,主要对12Cr1Mo VG与15Cr Mo异种钢的焊接工艺进行了分析,对厚壁管道合理的焊接工艺与热处理工艺进行了优化研究。     

16MnR和08Cr2AlMo异种钢的焊接工艺

通过对08Cr2A1Mo钢管与16MnR管板的焊接性分析,并进行焊接工艺试验,解决了08Cr2A1Mo与16MnR异种钢的焊接问题。     

16MnR和08Cr2AIMo异种钢的焊接工艺

通过对08Cr2A1Mo钢管与16MnR管板的焊接性分析,并进行焊接工艺试验,解决了08Cr2A1Mo与16MnR异种钢的焊接问题.     

奥氏体不锈钢与铬钼耐热钢管道焊接工艺

通过沙特satorp项目奥氏体不锈钢与铬钼耐热钢(以TP347与P22为例)的焊接实例,从不锈钢与铬钼耐热钢的异种钢焊接性分析、焊接工艺措施、焊接方法、焊接材料选择、坡口制备、焊前预热及焊后热处理、焊接工艺评定、主要操作及质量控制要点和不同焊接工艺措施对比等方面进行了论述,以此确定合理的不锈钢与铬钼耐热钢的异种钢焊接工艺,解决不锈钢与铬钼耐热钢的异种钢焊接问题。     

固溶处理对Q235/316L异种钢焊接接头显微组织及力学性能的影响

采用手工电弧焊对Q235/316L异种钢进行焊接,焊后使用电阻炉对焊接接头进行不同温度的固溶处理,然后对焊接接头进行显微组织分析和力学性能研究。结果表明:固溶处理后,焊缝区组织比较均匀,力学性能得到改善;焊接接头的拉伸断裂均发生在Q235母材区,抗拉强度最大值为568MPa;焊缝区的韧性随着固溶温度的升高而增加,焊缝区的硬度有所降低,但高于Q235母材和316L母材的硬度。     

氧气管道异种钢焊接材料选用分析

针对在氧气管道安装监督检验中发现的异种钢焊接材料选用中存在的问题,进行了讨论和分析.提出了合理的异种钢焊材选用方法,碳钢与奥氏体不锈钢焊接选用25-13型焊材是比较适宜的.同时,应制止在氧气管道异种钢焊接时选用18-8型焊材的行为;对采用18-8型焊材的在用氧气管道异种钢焊接接头应加强定期检验,保证氧气管道的安全运行.     

A335P91主蒸汽管道取样管焊接工艺

出于运行监控需求,火力发电厂蒸汽管道存在大量取样点,均为现场安装。300MW级机组工程普遍采用A335P91高合金钢做主蒸汽管道,该材料具有良好的抗高温蠕变性能,但对焊接工艺要求极为严格,附属设备的不良焊接质量也易影响主管道的正常运行;出于化验要求,取样管道材质为1Cr18Ni9Ti不锈钢。如何将两种性能、合金含量差异极大的材料焊接在一起,同时满足工作要求,成为一个施工难点。本文探讨了A335P91与1Cr18Ni9Ti异种钢焊接工艺,并应用于实际施工中,对同类型的焊接施工具有指导意义。     

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720℃、760℃、800℃和1050℃×2h空冷等焊后热处理工艺下的试样进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范可以提高P91＋TP347H异种钢焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度没有大的影响。经热处理后的焊接接头试样比未经热处理的具有更好的高温持久性能。得出了P91＋TFr347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后760℃×2h空冷时效处理。     

15CrMo+0Cr18Ni9Ti的焊接

对15CrMo与0Cr18Ni9Ti异种钢焊条电弧焊的焊接工艺问题进行分析研究,通过试验及综合分析,提出了简单、实用的焊接工艺,并对合成氨装置变换炉增湿器管口进行现场施工。     

12Cr2AlMoV钢换热器芯子焊接制造

管板为 1 6Mn锻件基体上爆炸复合 1 2 Cr2 Al Mo V薄板 ,换热管为1 2 Cr2 Al Mo V。对该换热器材料的特性进行了分析 ,进行了焊接试验和焊接工艺评定 ,并以此为依据制定了焊接工艺 ,解决了 1 2 Cr2 Al Mo V钢换热器芯子的焊接制造问题。     

20MnMo厚锻件与薄壁异种钢的焊接

20MnMo与Q345R及20钢的焊接属于异种钢焊接，由于材料性能及金属组织不同、物理尺寸相差较大，焊接过程中容易出现缺陷。本设备异种钢组焊处的焊接质量要求较高，为了保证焊接质量，进行了焊接性能分析，制定了合理的焊接工艺。     

保证15CrMo与OCr18Ni9Ti异种钢焊接接头质量

在石油化工管道施工中,常遇到奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接。由于这两种钢材的物理——化学性能各不相同,差异很大,焊接时,焊缝的稀释、熔合区形成的过渡层和扩散层,以及接头的应力状态都对可焊性有重大影响,因而有一定的焊接难度。所以焊接异种钢接头,为保证工程质量有必要进行分析和试验,制定严格的合适的焊接工艺,才能得到可靠的焊接接头质量。 一、15CrMo与0Cr18Ni9Ti钢可焊性分析     

2(1/4)Cr1Mo钢及其焊接接头缺陷失效评定曲线

通过对 2 14Cr1Mo钢及其焊接接头在常温和高温下应力 -应变关系曲线的分析 ,用塑性多段幂次法描述材料的本构关系。基于弹塑性有限元法和工程评定方法建立 2 14Cr1Mo钢及其焊接接头的失效评定曲线 (FAC) ,并将计算结果与R6通用曲线进行了比较 ,为 2 14Cr1Mo钢制压力容器缺陷的安全评定提供技术支持     

异种钢的焊接及其应用

本文主要介绍了异种钢的焊接,并阐述了异种钢焊接接头的主要问题及其预防措施。     

316H奥氏体不锈钢焊接接头裂纹失效分析

针对316H奥氏体不锈钢焊接接头出现裂纹的现象,对316H钢母材和热影响区的金相组织进行了观察。结果表明,材料组织不均匀且有夹杂物,晶界处有析出相。同时测试了裂纹附近材料的硬度,分析了裂纹产生的原因。焊接接头裂纹失效的分析为改善316H钢焊接质量提出了相应的措施。     

IE 537-2钢的焊接工艺分析研究

我公司承接CSPC南海石化项目外围配套工程的球罐群工程,其中3台3000m3丙烯球罐和8台1500m3乙烯球罐的主体材质采用德国进口改性的SA537Cl.2低温钢材,制造厂家(伊尔森堡钢厂)钢号IE537-2,厚度为52mm。该材质首次由中海壳牌石化公司引进,在国内无成熟的焊接经验可借鉴,因此在施工前进行了材料焊接性能分析、焊材复验、裂纹试验、焊接工艺评定等工作,从而制定了合理的焊接工艺。1母材焊接性分析母材化学成份复验结果见表1,机械性能复验结果见表2。表1IE537-2钢板化学成份复验结果注:Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5(+Ni+Cu)/1(5%)表2IE537-2钢…     

火电厂异种钢焊接难点及工艺分析

异种钢在目前各种规模的火电厂中应用较为广泛,其焊接工艺也得到了深入的发展。就目前而言,火电厂异种钢的焊接理论基础与实践经验已经有了很深层次的融合,大部分焊接工艺都能很好的满足火电厂各种生产活动的需求。本文通过对火电厂异种钢焊接发展的介绍,深入的阐述了火电厂异种钢焊接中出现的磁性现象,并针对此种现象,较为系统的对火电厂异种钢焊接消退磁的策略进行了科学合理的探究,给火电厂异种钢焊接难点及工艺分析带来了积极的指导意义。     

0Cr18Mo2与1Cr18Ni9Ti异种不锈钢焊接区显微组织的分析

采用光学显微镜、扫描电镜 (SEM)等设备对 0Cr18Mo2和 1Cr18Ni9Ti异种不锈钢焊接区进行了研究。结果显示该异种不锈钢焊缝及A一侧组织为少量的铁素体和奥氏体 ,但铁素体一侧靠近熔合区附近的铁素体晶粒有长大的倾向 ,这是使热影响区韧性下降的主要因素     

气液分离器焊接接头裂纹原因分析及修复

对煤气化装置气液分离器高强度钢与异种钢小型接管之间在焊接过程中连续出现的焊接接头裂纹进行分析,通过采用正确的焊接材料,制订切实可行的维修方案,焊接一次成功,焊后检测未发现焊接缺陷。     

异种钢焊接试验及其在压力容器上的应用

介绍１６ＭｎＰ钢和１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ之间异种钢焊接材料的选择原则及焊后热处理对焊接接头冲击韧性的影响。并提出了相应的对策。