关于后张钢绞线伸长值的探讨

钢绞线采用应力控制张拉时 ,钢绞线束伸长值的大小受各种因素的影响 ,其实际伸长值与计算值相比有一定的偏差 ,其中最主要的因素是钢绞线的弹性模量与孔道摩阻。临淮岗船闸公路桥是预应力混凝土箱梁大桥 ,共 5跨 ,每跨 1 6m ,钢绞线作为后张预应力筋 ,总计 1 6 0束。其规格为61 5 2mm ,采用QM锚具。张拉按应力控制、伸长值校核 ,伸长值的测量原点取控制应力的 1 0 %。实际伸长值 (包括初应力下用图解法求得的推算伸长值 )大部分超过计算值 ,占钢绞线总数的 80 %,其余 2 0 %的钢束伸长值低于计算值 ,即偏差呈负值。钢束正负偏差的比值为…     

关于后张钢绞线伸长值的探讨

钢绞线采用应力控制张拉时,钢绞线束伸长值的大小受各种因素的影响,其实际伸长值与计算值相比有一定的偏差,其中最主要的因素是钢绞线的弹性模量与孔道摩阻。本文根据临淮岗船闸公路桥和城西湖船闸公路桥两座大型桥梁的施工实践,提出以下粗浅的体会。临淮岗船闸公路桥是预应力砼箱梁大桥,共五跨,每跨为16m ,钢绞线作为后张预应力筋,总计160束。其规格为6 J15 (7 5),采用Q M 锚具。张 准 准拉按应力控制,伸长值校核,伸长值的测量原点取控制应力的10 。 σk % 实际伸长值(包括初应力以下用图解法求得的推算伸长值)大部分超过计算值…     

地下管廊预制构件后张法预应力施工技术研究

研究山东省日照市山钢电缆隧道预制方涵的钢绞线后张法预应力施工,分析钢绞线成束及安装、校核张拉千斤顶及压力表、钢绞线理论伸长值计算、预应力筋张拉等过程,针对预制方涵构件中所用钢绞线张拉特点总结出针对性的预应力筋伸长值计算公式;通过研究钢绞线预应力张拉方式,减少了预应力损失值;对后张法预应力施工中的常见问题提出解决措施。     

后张预应力抛物线形钢绞线理论伸长值计算

分析了后张法预应力抛物线形钢绞线理论伸长值计算问题.《混凝土结构工程施工质量验收规范》规定:当采用应力控制方法张拉时,应校核预应力筋的伸长值,实际伸长值与设计计算理论伸长值的相对允许偏差为±6%.结合一工程实例,阐述了预应力钢绞线理论伸长值的计算过程及理论依据.     

无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁张拉伸长值的计算及校核

对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算,在相应的规范中都已有规定,但对目前客运专线铁路简支箱梁而言,在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具夹片回缩量的量测,各家说法及做法均存在差异,这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实际伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。鉴于此,本文结合预制梁的设计基本参数进行了伸长值的理论计算及现场张拉伸长值的量测及计算。同时对预应力筋锚具夹片回缩值的测量及校核也作了一定的分析。     

预应力钢筋的张拉伸长值控制

预应力钢筋在张拉过程中会因受拉而伸长,操作之前需将伸长值预先算出,以作为确定预拉应力值的对照依据,或供与液压系统压力表读数值校核用;此外,复核测定因预应力钢筋与孔道壁之间摩擦引起的预应力损失值、锚具八寸的选择(如确定垫块厚度、螺丝杆的螺纹长度)等各项工作,也都需进行张拉伸长值计算。为此,在预应力混     

LNG储罐预应力钢绞线束伸长值计算方法探讨

通过对16万m3LNG储罐预应力钢绞线束的计算,详细介绍了国外预应力钢束理论伸长值的分段计算方法,并经过与国内算法比较,得出了精确计算预应力钢束伸长值对预应力施工控制的重要性。     

岭澳核电站二期核岛安全壳预应力施工技术

岭澳核电站二期核岛安全壳为后张预应力混凝土结构.根据该工程预应力施工周期长、质量要求高、钢束空间形状复杂、张拉吨位大、操作空间狭小等特点,采取了针对性的措施.并详细介绍了管道埋设、张拉平台安装、钢绞线穿束、预应力张拉以及张拉后孔道灌浆等施工工艺.为保障核电站安全运营,预应力张拉完毕后,需对钢束应力应变进行监测并对监测束灌蜡.结果表明,各项指标满足设计要求,取得了较好的效果.     

后张法预制梁预应力施工相关计算实例

本文介绍了后张法预应力梁张拉施工中施工张拉控制力、钢绞线理论伸长值计算和实际伸长值测算的方法,对同类钢绞线预应力张拉施工具有借鉴意义。     

后张法预应力钢绞线张拉探讨

介绍了后张法预应力张拉设备的选用及张拉设备的标定,进行了钢绞线理论伸长量的计算,从初应力和张拉方案的确定、钢绞线的穿束和张拉几方面进行了探讨,分析了张拉中常出现的问题,以完善后张法预应力技术。     

中华世纪坛预应力施工

介绍了预应力技术在中华世纪坛施工中的应用。Ａ区楼板采用夫粘结预应力,Ｂ区及过街桥大梁采用有粘结预应力;锚具采用ＱＭ锚具体系,钢绞线为１８６０ＭＰａ级钢绞线;部分预应力筋张拉利用变解张拉技术,张拉采用应力和伸长值双控原则。     

多转角长束预应力钢绞线应力测试与结构补强

在广州市某公路桥梁施工中,为减少预应力损失及了解钢绞线的应力状况,对多转角长束预应力钢绞线张拉进行测试,为改进施工工艺和结构补强设计提供了依据。     

田湾核电站安全壳预应力张拉技术

田湾核电站安全壳预应力实际张拉力达11．2MN,为国内最大吨位预应力,钢束最长为178．42m,属超长预应力钢束。锚具部件的安装包括竖向钢束、水平钢束。筒体墙和穹顶水平钢束初步张拉采用等应力张拉,主张拉采用C1500F千斤顶。张拉结束后,锚固夹片并将荷载传递至锚块上,检查滑动量后二次紧固。简体墙竖向钢束采用两端同时张拉方式,张拉程序与水平预应力张拉相同,通过控制千斤顶压力及测量延伸率、夹片拉入值进行预应力张拉质量控制。     

高强钢绞线预应力加固法

高强钢绞线预应力加固法是利用高强钢绞线作为补强拉杆,呈三折线形成对布置在大梁两侧,通过拧紧设在梁底的拉紧螺栓进行横向张拉,使钢绞线伸长而建立应力。本文详细介绍了其设计和施工方法。采用这种方法,施工方便,比采用一般Ⅱ级钢节省钢材约70％,安全可靠,长期预应力效果好。     

对预应力筋张拉应力校核方法的探讨

结合JTJ 041-2000公路桥涵施工技术规范相关规定,针对预应力筋张拉应力校核方法进行了探讨,以具体工程为例,介绍了钢绞线张拉理论伸长值的计算方法及现场量测计算方法,以期指导实践,确保预应力施加准确。     

漩口大桥连续箱梁施工技术研究

预应力技术广泛应用于简支梁、连续梁和连续刚构。预应力混凝土连续箱梁具有抗扭刚度大、承受荷载大、整体性好等优点,常常使用在跨径大、荷载大、复杂曲线等桥梁上部结构中。以漩口大桥连续箱梁为研究对象,采用理论算式推演、敏感性分析和施工现场张拉控制技术等方法,重点研究钢绞线的张拉控制应力、伸长量和张拉控制技术。理论算式推演表明:伸长量受到张拉控制应力、钢绞线长度、钢绞线弹性模量预埋管道等多因素制约;敏感性分析表明:在施加预应力的诸多影响因素中张拉控制应力是影响预应力最为敏感的因素;钢绞线张拉结果表明:以应力控制为主的前提下,一般实际伸长量与理论伸长量能够稳定在设计标准规定的校核误差范围,能够可靠地在结构中施加预期的预应力。     

预应力先张法梁伸长值误差原因简析

针对预应力先张梁施工中钢绞线张拉后现场实测伸长值和理论伸长值偏差过大的问题,从张拉设备和钢绞线材料两个方面分析了预应力先张法梁伸长值误差产生的原因,提出了应采取的相应措施,从而保证预应力先张法梁的施工质量。     

对受损无粘结预应力混凝土梁检测与有限元分析

北良港某大型无粘结预应力混凝土梁为某立交桥工程中的一跨预制梁,跨度30m且为简支结构,截面形式见图1（对称结构,仅取半跨说明）,配有8束曲线型无粘结预应力钢绞线及分布于整个截面上的非预应力钢筋。其中,钢绞线抗拉强度实测值大于2000MPa,梁截面中部的四束钢绞线的截面积均为560mm^2,上面和下面四束钢绞线的截面积均为420mm^2,各束施加张拉控制应力为1395MPa。非预应力钢筋有一级钢和二级钢两种,分布于整个梁截面上,现场钻芯取样测得混凝土抗压强度为516MPa。     

等应力束技术的设计与施工

文章首先介绍了等应力束技术的工程背景及特点;然后结合东洋河大桥升级加固工程,介绍了等应力束技术设计中的关键技术如总体张拉工艺、纵向张拉设备、纵向张拉端、横向张拉设备及装置、预应力钢束的起弯点和落弯点处的构造等;介绍了应力束技术施工及施工过程中出现的问题和应对措施,如精确控制钢束张拉应力,单点张拉和双点张拉的差别,首孔横张顺序对预应力效果的影响等。     

对受损无粘结预应力混凝土梁检测与有限元分析

北良港某大型无粘结预应力混凝土梁为某立交桥工程中的一跨预制梁,跨度30m且为简支结构,截面形式见图1(对称结构,仅取半跨说明),配有8束曲线型无粘结预应力钢绞线及分布于整个截面上的非预应力钢筋。其中,钢绞线抗拉强度实测值大于2000MPa;梁截面中部的四束钢绞线的截面积均为560mm2,上面和下面四束钢绞线的截面积均为420mm2;各束施加张拉控制应力为1395MPa。非预应力钢筋有一级钢和二级钢两种,分布于整个梁截面上;现场钻芯取样测得混凝土抗压强度为51.6MPa。由于运输过程中梁的一端从运输车上滑落,导致梁侧向受弯,引起梁一侧跨中区域开…