15CrMoR＋0Cr18Ni9不锈钢复合钢板焊接工艺

分析了15CrMoR+0Cr18Ni9不锈钢复合钢板的焊接性,介绍了制造此材料加氢反应器时的焊接材料选择、坡口加工、焊接规范以及热处理工艺。     

15CrMoR+00Cr17Ni14Mo2/N08825复合板洗涤塔制造工艺择议

以某洗涤塔制造为例,针对技术条件要求爆炸复合的15CrMoR+00Cr17Ni14Mo2不锈钢复合钢板和15CrMoR+ N08825 (0Cr21Ni42Mo3Cu2Ti)镍合金复合钢板冷成形后采取正火加回火工艺只能恢复基材的供货状态,而由此导致在σ相析出温度(600～950℃)和敏化温度(300～840℃)长时间停...     

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板焊接

兰州石化分公司180万t/a催化汽油加氢装置中的反应产物热交换器主体材料为14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti,详细分析了14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接性能,制定了合理的焊接工艺和热处理工艺,明确了焊接工艺参数、焊接坡口、焊接顺序和焊接注意事项,保证了反应产物热交换器制造质量符合标准要求。     

等离子焊接

国营五二三厂自七二年开始就在生产上采用了等离子焊接,现已大量用于焊接1Cr18Ni9Ti、00Cr18Ni10、Cr17Ni11Mo2Ti、Cr17Ni11Mo3Ti及00Cr17Ni13Mo2等厚度为3～8毫米的不锈钢板。但焊接时,为了弥补对缝时留下的间隙,而采用在焊缝上放一根φ2的焊丝,同焊缝一起熔化的方法。1Cr18Ni9Ti、00Cr18Ni10用H00Cr22Ni10焊丝;含钼的不锈钢用H00Cr17Ni13Mo2焊丝。焊接性能可保证JB741—73及JT01—65要求,晶间腐蚀能通过YB44—64B法或E法(对超低碳类型不锈钢)。     

Inconel718在热油泵波纹管机械密封中的应用

介绍了热油泵机械密封焊接波纹管材料Inconel 718的力学性能、抗腐蚀性能、对 0 .13mm厚Inconel 718合金钢带采用不同的时效工艺的结果及其焊接波纹管制造工艺。对 0Cr18Ni9Ti、AM35 0、冷轧和时效Inconel 718材料在减压重脱油介质中进行的抗均匀腐蚀试验表明 ,Inconel 718与国内焊接波纹管常用材料 0Cr18Ni9Ti的抗均匀腐蚀性能没有明显差别。经时效工艺处理的Inconel 718用于某炼油厂高温油泵的焊接型波纹管制造 ,效果良好。     

STFA26＋1Cr18Ni9Ti异种钢焊接技术

分析了STFA26和1Cr18Ni9Ti钢的焊接特点及存在问题,通过焊接工艺试验、金相组织分析和工程实际应用,证明采用H1Cr26Ni21焊丝TIG打底,A407焊条SMAW填充、盖面,焊接前不用预热、焊后不用热处理,小线能量的焊接规范并严格控制层间温度的焊接工艺,焊接 STFA26+1Cr18Ni9Ti异种钢是可行的。     

0Cr18Ni10Ti换热器热处理后产生裂纹原因分析及改进措施

0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢一般情况下具有良好的焊接性能,但由于其组织和成分的特殊性使其在某些操作条件下,会在焊接部位产生裂纹。文章分析了0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢换热器在稳定化热处理后产生裂纹的原因,提出了有针对性的改进措施,为解决0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢在热处理后出现裂纹的问题提供了一定的参考依据。     

焦炭塔下封头过渡段的组装与焊接

焦炭塔下封头过渡段的材质是 15CrMoR钢 ,由 5块锻件拼焊而成 ,其制造难点为 :(1)由于锻件厚度和直径较大 ,且坡口为双U形 ,增加了组对难度 ;(2 ) 15CrMoR钢焊接时易产生冷裂纹、近缝区硬化和热影响区软化等问题 ,因此要制定合理的焊接工艺 ;(3)拼接部件焊接量大 ,易造成焊缝处强度和硬度偏高而冲击韧性下降 ,需选择合适的热处理工艺。针对上述难点 ,介绍了下封头过渡段组对定位方法、焊接操作要点和热处理工艺。对试板的力学性能、冲击韧性和冷弯及硬度进行测试 ,焊缝的 0℃夏比冲击功从平均 4 2 .6J提高到96J ,硬度由平均 2 0 5HB下降到 16 4HB ,表明下封头过渡段的综合机械性能有了显著改善 ,所采用的焊接工艺和热处理工艺是正确合理的。     

15CrMoR与06Cr19Ni10异种钢焊接

本文阐述了15CrMoR与06Cr19Ni10异种钢的焊接,在进行了三种焊接工艺评定实验后,最终结果选定了最佳的一种焊接方法,该方法焊接工艺的可行性强,保证了焊接质量,制造出了满足设计要求的产品。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢管45℃固定焊条电弧焊

简要说明了1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢材质的焊接性,论述了1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢管45°固定焊条电弧焊的操作要领,以及与其他位置的管子固定焊的区别。依据铬镍奥氏体不锈钢材质的特性,对如何选用合适的焊接材料以及适用的工艺参数进行了分析。介绍了焊接1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢的关键点,详述了焊前准备,焊接设备的选用,试件的组对及定位焊的工艺要求,并对焊接工艺特点、注意事项、打底焊和盖面焊接的方法以及焊接操作手法等进行了详细叙述。并对焊后外观的清理提出了要求,说明了外观检验、X射线探伤、耐腐蚀性能及力学性能试验检测标准的依据。     

20钢管和1Cr18Ni9Ti钢管气焊缺陷分析及防止措施

对20钢和1Cr18Ni9Ti钢钢管进行水平固定加障碍气焊,焊接后按JB/T 4730—2005标准对焊缝进行100%射线检测,结果发现形成的缺陷有:未焊透、气孔、裂纹、内凹。对这些缺陷形成的原因进行了详细的分析,并给出了切实可行的改进方法。对气焊后的异种钢管进行了热处理,做了拉伸、弯曲等力学性能试验,试验结果满足标准要求,焊接接头质量良好,证明了对异种钢管气焊缺陷形成的分析及防止措施是正确的,有针对性的。     

焊接低碳Cr—Mo珠光体耐热钢的新型焊接材料的研究

研制了一种低铬奥氏体钢焊接材料(H0Cr6Ni10Mn13A焊丝和0Cr6Ni10Mn13MoTi-AR612、AR617焊条),用于焊接高温服役的低碳Cr-Mo类珠光体耐热钢。研究结果表明:填充金属采用该种焊接材科的异质接头具有良好的力学性能和抗氧化性能,同时还可以克服采用传统的奥氏体不锈钢焊接材料焊接Cr-Mo钢形成的异质接头在高温服役过程中提前失效的问题。     

改进型包埋渗铝钢的特性与应用

简要而系统地介绍了改进型包埋渗铝工艺特点、渗铝剂的实验室研究结果。该渗铝钢层的结构特征、焊接性能以及耐蚀效果,无论在高温还是低温下改进型包埋渗铝钢耐蚀效果好,都优于1Cr18Ni9Ti,与316L钢相当。开发了渗铝钢焊接工艺及专用的生产工艺和装备,保证了渗铝件的质量,在多种装置上试用效果良好。     

T91钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢钢管的对接工艺

通过对T91钢和1Cr18Ni9Ti不锈钢基本性能及组织结构的分析,探讨了这两种钢焊接时的焊接工艺特点,并结合实践经验提出了良好的焊接工艺.     

15CrMoR厚板焊接接头性能分析与工艺控制

某炼油装置反应器的锥体部分采用厚度达７８ｍｍ ｏｈ １５ＣｒＭｏＲ钢板焊接,通过焊接工艺性能试验和进行厚板焊接接头的力学性能分析,并针对厚板焊接容易出现的几种焊接缺陷,制订了工艺控制措施,使该反应器的焊接要求得到了满足。     

不锈钢管内充氮保护的TIG焊工艺

采用价格低廉的氮气代替氩充入1Cr18Ni9Ti不锈钢管内进行的TIG焊工艺试验表明：不锈钢氩弧焊焊缝背面充氮保护可有效防止焊缝背面氧化，氮天明显的溶入反应，对焊缝的组织和性能无不利影响，焊接质量可满足工程需要，且比充氩保护降低成本30％以上。