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我单位为某实验站生产的不锈钢计量罐,筒体直径800mm,壁厚为4mm,材质为0Crl9Ni9,介质为环氧乙烷和环氧丙烷,属于Ⅲ类压力容器。设计要求产品武板必须按GB43345-84标准做晶间腐蚀试验,容器A、B类焊缝100%X射线探伤,达GB3323-87标准Ⅱ级合格。对这类不锈钢薄壁容器的焊接,通常采用TIG焊接工艺,背面充氩气保护。这样无论焊接纵缝、环缝及接管角焊缝都需要自制背面充气工艺装备,生产中很不方便。为提高焊接效率,降低生产成本,我们在焊接工艺试验的基础上,采用手工电弧焊工艺焊接不锈钢薄壁容器,达到产品技术要求。 相似文献
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为了提高UM56.4原料立磨设备的耐磨性,延长设备的使用寿命,对立磨喷水管道的管套外侧进行了耐磨层堆焊。通过对不同焊接材料及焊接工艺进行的焊接试验,优化出合理的焊接材料及工艺参数,并自行设计了焊接变形控制工装,制定合理的焊接工艺措施,如焊接顺序、焊后均匀冷却等,最终保证了堆焊层硬度53~59 HRC、无裂纹,且堆焊后焊接变形量单边小于1.5 mm的技术要求。检测结果表明,对总长2 400 mm,规格为Φ89 mm×7.5 mm的细、长、薄壁立磨喷水管道的堆焊及变形控制达到了设计要求。 相似文献
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采用全位置TIG焊接方式进行脐带缆内套超级双相钢S32750焊接工艺试验,研究分析了焊接接头的力学性能、微观组织、相比例和耐腐蚀能力。结果表明,当焊接试验选用直径2.4 mm钨丝、直径1.0 mm ER2594焊材材质;焊缝背面(管道内部)采用背面充氩的方式进行保护,通过焊接夹具形成的密闭空间,使内部保持氩气气氛,其中外保护气为99.999%Ar,喷嘴气体流量约为6~10 L/min,内保护气为98%Ar+2%N2,流量约为10~15 L/min;焊接电流68~70 A,焊接电压12~14 V,焊接速度90~110 mm/min,热输入0.45~0.65 kJ/mm时,焊接接头的力学性能、铁素体含量和耐点蚀能力均满足标准的相关要求。 相似文献
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上向与下向复合焊接工艺在大直径厚壁管道建设中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
从焊接特点、焊村性能、焊接过程、焊接工艺参数和焊接操作要领等方面报道了上向与下向复合焊接工艺在直径1400mm、壁厚14mm的管道工程中的应用情况。实际应用表明,施工中采用这种复合焊接工艺,可以降低焊工劳动强度、提高工效、焊口一次合格率达90%以上,具有可观的效益。 相似文献
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为了解决薄壁小直径输电管道对接环焊缝不平整的问题,以Φ500 mm×6 mm的5系铝管为研究对象,采用两种方案进行焊接试验,方案一:平口对接无间隙,内侧环缝不填丝重熔,外侧填丝焊接;方案二:平口对接留间隙,开坡口,内侧环缝第一遍填丝焊接不摆动,第二遍不填丝重熔,第三遍外侧填丝焊加弧摆的焊接方式。试验结果表明,方案二工艺下其焊缝经过X光成像检测和超声检测,无超标焊接缺陷,符合NB/T 47013《承压设备无损检测》标准要求。 相似文献
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在采用多丝埋弧焊工艺焊接小直径、薄壁厚的钢管时,由于钢管壁厚小,易造成内焊烧穿,为避免烧穿而减小焊接参数时又会带来焊缝内部气孔、夹渣等缺陷,通过改变焊接电源极性的方法,即两丝埋弧焊内焊的第一丝采用直流正接的方法来解决此问题。选择壁厚为10.3 mm规格钢管进行试验,内焊第一丝(前丝)电源极性采用直流正接,二丝(后丝)采用交流的焊接工艺,焊缝质量良好,且各项力学性能指标均满足标准要求。 相似文献
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文章针对常减压蒸馏装置工艺管道中涉及的直径3000mm、主体材料是22mm+3mm的6MnR+00Cr17Ni14Mo2复合管,从焊接性、焊接方法、焊接材料、焊接坡口设计、焊接工艺评定、焊接质量检验等几个方面,比较全面地探讨了焊接技术要点。并将其成功应用于实际的焊接工程中。 相似文献
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介绍了1 000×104 t/a常减压蒸馏装置工艺管线中直径3 000 mm、材质l6MnR+00Cr17Ni14Mo2(22 mm+3 mm)复合管的焊接性、焊接方法、焊接材料、焊接坡口设计、焊接工艺评定、焊接质量的检验等几个焊接技术要点及其在实际管道焊接中的应用情况. 相似文献
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双金属复合管因其结构的特殊性及对力学性能和耐腐蚀性能的双重要求,使得其现场焊接施工遭遇诸多困难。为了保证高酸性气田开发集输过程中所用L245NCS/316L双金属复合管的焊接质量,针对其对接焊,采用了钨极氩弧焊打底、手工电弧焊填充盖面的方式,通过反复试验,优选了TGFA-309L(直径为2.2 mm)、ATS-F316L(直径为2.0 mm)、TGS-309MoL(直径为2.4mm)和CHE427(直径为3.2 mm)为焊接材料,确定了焊接工艺参数,对焊接接头进行了X射线探伤、力学性能试验、微观组织分析及晶间腐蚀倾向测试、失重腐蚀性能测试和抗Cl~-应力腐蚀性能测试,对抗Cl~-应力腐蚀试样腐蚀产物进行了XRD和SEM分析。结果表明:①焊接接头X射线探伤检测结果为Ⅱ级;②焊接接头各项力学性能指标均合格;③焊缝区微观组织主体为针状铁素体+粒状奥氏体+珠光体;④抗晶间腐蚀倾向测试与抗Cl~-应力腐蚀性能测试均未见裂纹,失重腐蚀测试气相和液相平均腐蚀速率分别为0.022 3 mm/a和0.068 1 mm/a;⑤Cl~-应力腐蚀试样XRD、SEM分析结果显示腐蚀产物膜的主要成分为FeS,是四方晶系晶体,呈堆砌状态,易穿透基体金属表面腐蚀产物膜,对基体金属会产生进一步的腐蚀。焊接接头各项性能指标表明,所拟定的焊接工艺方案对L245NCS/316L双金属复合管对接焊是可行的。 相似文献
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基于多个海洋石油工程项目中Cu-N i合金管线焊接工艺设计实践,以文昌13-1/2项目直径108 mm、壁厚3 mm管线为例,论述了Cu-N i合金管线的焊接特点,焊接过程中容易出现的问题及其产生的原因与处理办法;通过对所设计的3种焊接工艺的分析与对比,给出了不同条件下进行Cu-N i合金管线焊接的推荐做法。这些研究成果对海洋石油其他工程项目中Cu-N i合金管线乃至有色金属管线的焊接工艺设计具有借鉴意义。 相似文献
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印度西孟加拉邦加尔各答Sagardighi电厂和Durgapur电厂建设工程3×300 MW机组锅炉高温过热器出口集箱,规格?准 609.6 mm×110 mm,采用国产钢材12Cr1MoVG钢,现场安装焊接采用印度焊接材料。结合该集箱厚壁、大直径管焊接的工艺特点,强调了12Cr1MoVG钢采用印度焊接材料焊接时,应注意充氩气保护、预热、层间温度及焊接线能量的控制,并采用多层多道焊和焊后热处理。实践证明,根据此焊接工艺能获得良好的焊接接头。 相似文献
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为了实现埋弧焊工艺在P91厚壁管焊接中的应用,对P91耐热钢的化学成分、力学性能以及焊接性进行了分析,并对焊接方案和热处理工艺进行了优化设计,采用GTAW+SMAW+SAW方法完成了Φ457.2 mm×23.88 mm规格P91厚壁管的埋弧焊焊接工艺评定。结果显示,焊接接头的力学性能和金相组织均满足标准和规范要求。该工艺已成功应用于P91管道项目焊接,显著提高了P91耐热钢的焊接作业效率。 相似文献
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为了得到较高焊接质量的铝合金螺旋焊管,提高焊接效率,采用新型双面双弧脉冲波控TIG焊接技术对6 mm、7 mm、8 mm、10 mm高强耐蚀铝合金板材进行了焊接试验,并对所焊试样的焊接接头进行了射线和金相检测。检测结果表明,采用双面双弧脉冲波控TIG焊接工艺,焊缝成形美观,无气孔、夹渣、焊瘤、咬边等缺陷;焊缝内部质量、金相组织符合标准规范要求。 相似文献