共查询到20条相似文献,搜索用时 46 毫秒
1.
封头形状尺寸总体偏差要求由必不可少的 7个要素组成。内样板严格按被测封头的规定形状制作成带直边段的完整弓形 ,同时检测曲面过渡、转角半径及最大偏差值就可证明 ,近似椭圆形封头根本不存在等效代替 2∶1椭圆形封头的可能性 相似文献
2.
运用薄膜理论分析了旋压椭圆形封头的本质及其应力分布,指出了它与标准椭圆形封头不等效的原因及替代关系。 相似文献
3.
针对体现椭圆形封头与碟形封头无严格区别的相关标准和论述近似椭圆形封头可等效代替 2∶1椭圆形封头的论文 ,对制定封头形状尺寸允差的依据、封头形状尺寸允差 7要素和封头偏差检查用样板等内容做了详细论述 ;认为封头的最大理论偏差Δmax的计算无实际意义。认为将封头形状尺寸允许偏差置于主导地位 ;制作既无量具功能又无可操作性的检查样板 ;偏信最大理论偏差值计算理论 ;将封头形状尺寸允许偏差当作可等效代替的首要条件均是片面的。把形状尺寸允许偏差作为近似椭圆形封头可以等效代替 2∶1椭圆形封头的观点缺乏科学依据 相似文献
4.
对近似2:1椭圆形封头可等效代替2:1椭圆形封头的几个核心论点有不同认识,指出:认定“形状相近或相当的碟形封头与椭圆形封头其设计也总是一样的”,说“两者是一回事”的提法不切实际。 相似文献
5.
通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732、ASME、AD等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-98规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头。 相似文献
6.
用于兰州化学工业公司乙烯改造装置中急冷塔塔底(4800mm的冷旋压标准椭圆封头,其制造形状偏差超出GB150-89的规定范围,这将导致封头受力状态恶化,加剧应力分布不均,如弃之不用则会造成数十万元的经济损失。通过对形状偏差超标的冷旋压封头进行常规强度计算及有限元应力分析,并由此得出相关结论,经实际操作考核,封头没有出现任何质量问题。 相似文献
7.
8.
本文根据该厂生产中积累的经验,为椭圆形封头模具成型尺寸及封头下料展开直径提供了经验计算公式,并列出了φ500~1600mm的标准椭圆形封头的各数值。 相似文献
9.
10.
综述了抛物线—圆弧型封头的几何特征和力学特征,通过与同深度的标准椭圆形封头的比较,得出了可节省8%—26%材料的结论。此外,由于可以旋压成形,因此比标准椭圆形封头成形方便。 相似文献
11.
热压整体椭圆形封头坯料的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
椭圆形封头属不可展物件,即不能通过简单地物件展开来测量其下料尺寸。下面根据椭圆形封头热压成型的过程分析,找出了其坏料下料比较准确的公式。封头的成型是在胎具上进行的,加热后(碳素钢、普通低合金钢一般加热到950~1050℃) 相似文献
12.
13.
马秉骞 《石油化工设备技术》2008,29(2):7-8
椭圆形封头在内压力作用下壳体上的应力是非均匀分布的,所以在开孔后其孔边的应力分布情况比较复杂。按平板开小孔的情形对椭圆形封头开孔后孔边的应力集中状况进行分析,提出了在椭圆形封头上开孔的范围。 相似文献
14.
15.
测定了冷旋压封头不同部位的残余应力和不同规格封头的力学性能,并就封头各部位的变形对母材及焊缝金属的影响进行了分析。作者最后指出,成形后再经热处理可消除冷旋压封头的残余应力,并能恢复其力学性能。 相似文献
16.
17.
通过对椭圆形封头与筒体连接处的受力分析,计算了连接处的边缘力、边缘力矩和边缘应力.综合制造因素,提出了椭圆形封头直边设置的要求. 相似文献
18.
通过对几种壳体强度计算公式的分析和比较,提出了椭圆形封头和碟形封头强度计算公式的应用条件。 相似文献
19.
20.
凸形封头最小有效厚度确定 总被引:1,自引:1,他引:0
GB1 5 0— 1 998《钢制压力容器》标准释义中指出 ,为防止在封头转角区域因周向应力造成失稳 ,参照希尔德 (shield)、德鲁克 (Drucker)发表的椭圆和碟形封头正压失稳预测公式进行校核 ,定出封头最小壁厚不得小于封头直径的 0 .30 % (标准封头为 0 .1 5 % )的要求[1]。这里所述的标准封头是指形状系数K为 1的椭圆形封头以及形状系数 M为 1 .33(Ri=0 .9Di,r=0 .1 7Di)的碟形封头 (亦称近似标准椭圆形封头 )。椭圆形封头形状系数由下式确定 :K =1 / 6 [2 (Di/ 2 hi) 2 ] (1 )式中 ,Di 为封头内直径 ,hi 为封头曲面深度。根据文献 [2 ] ,D… 相似文献