首钢京唐5500m~3高炉风口取焦探究

研制了多点移动式高炉风口焦炭取样机,并在首钢京唐5500 m~3高炉上取样9次,以考察特大型高炉内焦炭的劣化行为。结果表明,京唐高炉风口焦平均粒度偏小,而且粉焦率偏高。认为:①京唐高炉风口焦粒度偏小、粉焦率偏高的主因,不是焦炭质量本身,而在于高炉的碱负荷较高;②高炉风口焦平均粒度与高炉碱负荷高度相关,碱负荷越高焦炭平均粒度越小。     

中心加焦技术在莱钢2号高炉上的应用

莱钢2号高炉(750 m~3)1994年达产后,及时把工作重点转移到节焦降耗上。由于高炉具有炉型矮胖、炉缸大、风口多的特点,为保证吹透中心,1995年将6个风口由Φ130 mm改成Φ120 mm(原来18个风口全部是Φ130 mm)。进入 1996年,又分批将 5个Φ130 mm的风口换成Φ120 mm的小风口,但仍然不太理想,一直保持堵1～2个风     

杭钢2号高炉高风速大矿批实践

杭钢2号高炉容积为255m~3,炉缸直径4.2m,风口10个,炉喉直径3.5m,用马基式布料器,风机能力750m~3/min。该高炉自1989年下半年起将风速由95m/s提高到110m/s,同时将矿石批重由原来的5.O～6.Ot/批增大到7.5～8.0t/批,在原燃料条件劣化的情况下,保持了较好的顺行水平,获得了增产15～19%,ηco提高近3%的良好经济效果。1.风速与矿批的调整该高炉风速与矿批的调整大致可划分为三个阶段。第一阶段风口面积为0.0866m~2(风口直径φ105mm),矿批5.0～5.5t。     

高炉风口参数的设计探讨

风口是高炉送风系统的重要设备之一,通过对高炉风口参数进行分析探讨,论述了风口数目,风口高度,风口角度、长度,风口直径对高炉冶炼操作、生产技术经济指标的影响,并从设计角度提出了风口参数的设计、计算参考数据和建议。     

改造后有效容积1513m~3高炉的操作经验

1986年,苏联奥尔斯克-哈里洛沃冶金联合工厂(OXMK)对有效容积1513m~3的3号高炉进行了一级大修。大修期间,改造了供料系统,安装了带烧结矿和球团矿中粒级5～0mm 碎屑的筛分装置的输送机。风口从16个增至18个,而风口直径从160mm 减少到150mm。此外,还进行了出铁场的改造。大修后,在3号高炉试行的最初阶段,高炉没能达到经济的高生产率的操作。炉子操作不均匀,炉温状况显著波动,边缘行程有明显的迹     

高炉风口直径和风口焦炭粒度对高炉影响规律的研究

通过计算,研究了不同风口直径、风口长度和高炉风口焦炭不同粒度组成对高炉风口回旋区的径向长度、宽度、高度和体积的影响.     

邯钢3号高炉炉缸冻结事故的发生及处理

邯钢3号高炉有效容积294m~3,1个铁口,2个渣口,12个风口,1995年5月建成投产。1998年5月1日因大量漏水未及时查明原因,导致风口自动灌渣,6号风口吹管烧穿,风口全部灌死,致使高炉炉缸冻结。事故     

攀钢3,4号高炉喷吹系统的设计

1 喷吹工艺的选择 攀钢3号高炉有效容积1200m~3,有18个风口,1个铁口,距新建制粉车间1000m左右。4号高炉有效容积为1350m~3,有18个风口,2个铁口,2个渣口,距新建制粉车间也在1000m左右。喷吹系统设计时,根据实际需要决定每座高炉有16个风口喷煤。因为3、4号高炉离制粉车间都比较远,所以,设计     

包钢1513m^3高炉开炉及达产实践

1 概述 包钢2号高炉1998年停炉中修,更换了破损的冷却壁和风口大套下沿以上砖衬。由于公司生产组织原因,中修后将近3年一直处于停炉状态。该炉有效容积1513m~3,钟式炉顶,高径比2.920,属传统瘦长型高炉。设有18个风口,1个铁口,在高炉中修停炉期间,热风炉凉炉未作检修。由于中修未放残铁,经实测炉缸约有350 mm厚的凝铁,考虑     

太钢2号高炉风口烧坏的原因分析

1 概况 太钢2号高炉有效容积为296 m~3,设有1个铁口,2个渣口,12个风口。2001年6月4日,2号高炉的6号风口上部烧坏。6日,1号风口下部烧坏。8日,11号、9号风口分别烧坏。9日,5号风口烧坏。6天时间一共烧坏了5个风口,且烧坏的部位多为下部。风口烧     

介绍热风冲天炉

我们车间现有之热风冲天炉构造、技术性能与操作方法如下:一、一般技术性能有效高度5700mm,炉内径930mm,炉断面积0.680m~2,生产能力5—7.7吨,装料用吊车,三排风口,每排3个。第一排第二排第三排风口风口风口     

武钢2号高炉进风面积调整的启示

武钢 2号高炉 (1536m~3),炉缸直径8900mm,Hu/D=3.0,设有24个风口、2个渣口、1个铁口,属于典型的多风口矮胖型高炉。近三年来,2号高炉所用的原燃料质量不太理想。烧结矿转鼓指数低,粒度小,<10mm的细粒烧结矿的比例最高达38.0％,平均为30％左右,<5mm的细粒烧结矿的比例在10％以上;焦炭粒度不均匀,强度较差,尤其是随着5号高炉的投产,焦炭供应紧     

首钢研制成功整铸多环风口

首钢高炉原来的单环风口平均寿命只有一个月左右,在全国高炉中偏低。该公司于1982年6月开始研制成功整铸多环风口。同年8月投入2号高炉使用取得明显效果。10月份2号高炉计划检修,将22个风口全部更换为整铸多环风口,通过半年多的生产实践证明,这科风口寿命较原单环式提高了五倍。该风口属旋流式风口的一种型式,它具有旋流式风口热流强度大、冷却水流速高的基本特点,故能有效防止风口局部沸腾产生     

碟形隔板双腔式风口的设计及应用

中小高炉多采用空腔式风口,其损坏形式以熔损为主,“熔损区”集中在风口外壁距前端一定高度内,以及端部和风口孔道内壁前端较小的范围内,而且风口外壁熔损区高度(H_1)大于风口孔道内壁熔损区高度(H_2)。 传统双腔式风口两腔问的隔板与风口内壁垂直,是平的,风口前端水腔冷却的高度在外壁和孔道内壁部位相同(即H_1=H_2),这不符合风口“熔损区”外壁高度大于孔道内壁高度的规律,这种结构不能在保证风口前端水腔有效冷却风口外壁“熔损区”的前提下,     

高流速方铜管螺旋风口

由于包钢高炉所用矿石比较特殊,高炉投产以来,风口破损十分严重.1977年以前使用空腔铸铜风口时,全厂两座高炉风口年破损量高达2000个以上,其中一座高炉个别月份高达334个,实属罕见,给高炉生产造成巨大损失.自1978年普遍使用高流速方铜管螺旋风口后,加之高炉操作工艺的改进,1981年两座高炉风口年破损量为65个,风口     

高炉风口变径套

<正>专利号:ZL200520041023.3专利权人:宝钢集团上海梅山有限公司发明(设计)人:余明福赵宪林本实用新型涉及一种高炉风口装置,特别涉及一种高炉风口变径套装置。解决现有高炉风口进风面积,改变靠泥炮封堵导致的炉况工作不均匀、封堵不严等技术问题。提供一种新的高炉风口变径套,为与风口内壁形状相匹配空心圆锥台管状结构,前端为缩径圆柱面,前端外壁50~90 mm处有半抛面连接圆柱面,为耐温陶瓷件。主要用于高炉特殊生产状况下改变高炉的进风     

秦皇岛北方管业有限公司

秦皇岛北方管业有限公司座落于风光秀丽的海滨城市——秦皇岛,是集科研开发、生产制造于一体的高新技术企业。是我国补偿器、金属软管、高压胶管、高炉风口设备、快速接头、低摩擦系统滑动支座主要的生产和科研基地之一。公司占地面积66700平方米,拥有现代化的厂房及办公设施。生产设施齐全、工艺先进,拥有国内领先水平的软管生产线十六条,波纹管补偿器专用生产设备上百台套,年生产能力:金属软管可达350万米,波纹管补偿器15万余台。产品主要规格有:φ6-φ600mm金属软管,φ20-φ8000mm圆形及不同规格的矩形金属波纹     

维护合理操作炉型是四号高炉强化冶炼的关键

4号高炉容积为2516m~3,于1970年9月30日投产,是我国自行设计的第一座采用全炭砖水冷薄炉底的大型高炉。该高炉于1984年7月11日停炉大修,同年10月31日送风进入第二炉役。大修后的炉型较第一代合理,炉形趋于矮胖,风口增加至28个;炉缸高度从3.7m增加到4.0m;加深死铁层至1050mm;使用贯流式风口并配高压水;使用新型长寿热风阀;上料系统用PC-584计算机控制;炉前采用液压矮硷、大布袋除尘等技术。实践证明,这些技术措施对改善高炉技术经济指标均有一定的效果。从炉龄和设备完整状况来看,4号高炉     

风口寿命探讨

风口寿命长短对高炉正常生产至关重要。宝钢贯流式高流速风口的平均寿命在6个月以上,且风口烧损情况极少发生,原因在于风口结构合理、水速高、水质好,使得风口可以承受很高的热流强度。然而,贯流式风口的抗磨性能却不理想。在风口破损中以磨损为主,有的风口前端磨损后只有1～3mm厚。所以,提高贯流式风口前端的抗磨性能是当务之急。     

通才1860 m3高炉风口鼓风均匀性仿真研究

文章提出一种能够准确评估高炉风口鼓风均匀性的方法,并以通才公司1 860 m³高炉的热风围管、热风支管、直吹管和风口小套为研究对象,采用CFD仿真研究方法,对高炉风口鼓风均匀性进行计算评估,根据评估结果对高炉风口参数进行针对性调节。结果表明,高炉风口尺寸相同时风口鼓风均匀率为95.69%,调节风口参数后风口鼓风均匀率可提高1.12个百分点,很大程度上改善了高炉风口鼓风均匀性。