螺纹的综合测量和单项测量

简要介绍了螺纹测量的现状和目前存在的问题,讨论了螺纹测量需要研究的几个问题,分析了螺纹单项参数测量和综合测量的关系以及螺纹量值传递技术.具体介绍了实现内螺纹中径参数测量的测量原理、测量方法和测量中的问题.     

梯形螺纹跨线测量近似公式使用指南

本文用模量方法研究梯形螺纹中径公差和跨线测量近似公式时的计算误差，探讨使用近似公式时是否需要修正的一种判别方法，并给出修正量的新计算方法。     

普通螺纹测量的模量近似算法

普通螺纹测量的模量近似算法苏宗康（湖北工程机械厂枣阳市４４１２００）１螺纹精密测量的模量原理阿基米德螺纹跨线测量的精确公式是：令：ｄ２ｍ＝ｄ２／Ｐ,２Ｒｍ＝２Ｒ／Ｐ,２Ｆｍ＝２Ｆ／Ｐ,Ｍｍ＝Ｍ／Ｐ,将上述无量纲的模量代入式（１）,有：显然,式（２）和...     

螺纹跨线测量干涉问题的探讨

本文建立了对称的阿基米德螺纹(蜗杆)跨线测量时发生干涉的数学模型,并导出干涉发生的判定公式。论证了干涉的发生不仅与螺纹(蜗杆)的参数有关而且与选用的量针直径有关的观点。     

三针法测量螺纹参数的讨论

通过最佳和非最佳二组三针跨线值Ｍ的测算,推导出采用非最佳三针按参数实际值进行螺纹单一中径和螺纹中径的精密测量的计算公式,这种方法简便易行,不需按传统三针测量方法的复杂的修正程序求解参数的修正值。     

精密水槽收缩段流场模拟与收缩曲线选型评估

通过求解RANS方程,数值模拟了精密水槽收缩段的流场特性。针对两种不同出口尺寸不同收缩比的收缩段,选取了三种不同的收缩曲线来进行选型评估。根据壁面是否分离、逆压梯度变化缓和程度、出口速度均匀度,来判断不同收缩曲线的优劣。研究表明:对于出口尺寸为250 mm×20 mm、收缩比为30的收缩段,双三次收缩曲线是最优的;对于出口尺寸为250 mm×10 mm、收缩比为60的收缩段,维氏收缩曲线是最优的。本次数值模拟计算的工作可为精密水槽收缩段优化设计工作提供借鉴。     

钟形口流量管入口段速度型面研究

航空发动机试验中通常使用钟形口流量管对进气流量进行试验。在测量过程中,针对测点布置不准确造成测量结果不准确及测量成本增加的问题,开展了管内入口段测量截面上的速度分布情况研究。本文分析了钟形口流量管的测量原理以及湍流状态下管内气流的流动状态,研究了测量截面沿直径方向上速度的变化,建立了管内径向速度分布的数学模型,最终通过试验与仿真的方法对速度分布模型进行了分析与验证,为准确得到管内空气流量提供了一种基于速度分布模型的新方法,即通过试验测得流量管测量截面上少数点的数据信息得到管内速度分布模型,从而得到更准确的管内空气流量值。研究结果对进气流量的测量以及发动机性能的评定试验有重要意义。     

速度流型对微混合器混合效果的影响

微流控芯片是“芯片实验室”发展的重点,微混合器是微流控芯片的重要作用形式,在微尺寸下获得高效混合是重要的研究方向．采用Fluent软件对T型管两液流混合过程进行了数值模拟,对三种典型速度流型,即抛物线型、塞状型和凹面型速度流型条件下的混合效果进行了比较分析、数值模拟和理论分析表明：流速以及流型对混合效果具有很大的影响,抛物线型的混合效果最好;利用泵驱动系统比电渗驱动系统更有利于混合．     

镍基高温合金调压铸造非线性压力曲线设计与验证

目的 针对变截面铸件在调压铸造充型阶段出现充型不稳定这一问题,结合数值模拟分析,提出非线性压力曲线的设计方法。方法 基于Pro CAST软件对不同壁厚和不同截面比的模型进行模拟,研究在不同加压速度和不同型壳预热温度下不同壁厚模型浇口速度的变化情况,以及在不同加压速度下不同截面比模型浇口速度的变化情况。针对数值模拟结果提出变截面模型工艺优化方法,设计特征模型进行数值模拟验证;推导在实际调压铸造充型过程中加压速度与充型速度的关系,并利用水力学模拟进行验证。结果 用非线性加压进行数值模拟,相对于线性加压充型过程,其浇口速度普遍呈下降趋势,其中最大浇口速度由0.29 m/s下降到0.2m/s,降幅为45%;在变截面前后,浇口速度呈周期性波动,说明非线性加压充型较为稳定;对推导出的加压速度计算公式进行了水力学模拟实验,从充型形态可以看出,在变截面处水流波动平稳,验证了加压速度计算公式的正确性。结论 通过研究变截面突变浇口速度的变化情况,提出了非线性加压方法,有效解决了调压铸造过程中出现的金属液飞溅、振荡、充型不稳定等问题,不仅提高了铸件的成品率,而且优化了调压设备的精准控压。     

自然通风作用下室内甲醛浓度分布数值模拟分析

在理论分析的基础上,利用CFD软件对自然通风作用下室内甲醛浓度的分布进行数值模拟。结果表明：利用自然通风可以减小室内甲醛的含量,通过比较卧室床放置在不同位置时的甲醛浓度分布和速度分布,得出了床在靠近门一侧时,最舒适并最有利于人体的健康。并模拟了这一方案时整个房间的流场,得到在x、y、z三个平面上的速度分布和甲醛浓度分布规律。     

逆压梯度下近壁湍流的喷射和扫掠

采用Fourier谱展开和紧致有限差分格式,选用两组共振三波为相干结构的初值,计算了其在零压和逆压梯度作用下的演化。对演化后期流场的2,4象限的运动进行了详细的分析。结果发现,在逆压梯度下,扫掠对雷诺应力的贡献要强于喷射。无论是在零压梯度还是逆压梯度下,uv和u2在法向的输运主要是靠Q2和Q4这两种运动来完成的。零压梯度下喷射部分对输运的贡献大于扫掠的部分。而在逆压梯度下喷射部分对输运的贡献明显减少,扫掠的作用要强于喷射。     

Conjugate Turbulent Heat Transfer in the Zone of Incidence of a Pressure Shock on a Wall with a Porous Insert

The reduction of heat loads under conditions of transpiration cooling is analyzed using numerical simulation of convective heat transfer in the zone of pressure shock incidence on a solid surface subjected to a turbulent flow. The Darcy equation is used to preassign the boundary conditions in the Reynolds equations for the momentum components on a porous insert.     

错位桨对污泥固液两相流混合的数值模拟

为了提高搅拌器的搅动范围、减小流动死区,基于混合理论和等螺距的设计原理,提出了一种错位叶片的结构形式.采用Fluent软件对错位桨搅拌器(6SBP)和普通6BP搅拌器在污泥液体中的流场变化进行了三维数值模拟,模拟分析比较了6SBP桨和6BP桨式两种搅拌器的流场形态、速度分布和功耗的特点,并通过实验进行了验证.结果表明,模拟结果和实验结果较吻合,错位桨搅拌流场不对称,能够减小流动死区,增大搅动范围.在N=3r/s的工作状态下,6SBP桨的轴向速度和径向速度分布要大于6BP桨,而功耗约为6BP桨的77%.     

微重力环境低温流体无排气加注过程数值研究

针对加注系统受注贮箱,采用CFD方法就液氮贮箱无排气加注过程开展数值仿真,对比了不同重力水平下的无排气加注性能,分析了加注口结构、壁面初始温度、加注流体温度和加注流量等因素对微重力无排气加注性能的影响规律。所构建的二维轴对称模型将流体区与固壁区一起作为求解区域并划分网格,并通过植入用户自定义程序(UDF)计算加注口液体闪蒸过程及气液之间的热质交换。经过实验数据验证,该模型能够合理展示箱内温度场分布和相分布情况,并获得贮箱压力等参数变化信息。数值计算结果表明:(1)加注条件相同时,微重力工况较常重力工况体现出更好的无排气加注性能。(2)微重力条件下,无排气加注性能几乎不受加注口结构的影响,壁面初始温度和加注流体温度越高,贮箱压力越高,加注流量仅对加注时间有显著影响。     

A Numerical Simulation of Swirling Flow Pneumatic Conveying in a Vertical Pipeline

A numerical prediction for the axial and swirling pneumatic conveying in a vertical pipe was performed based on an Eulerian approach for the gas and a stochastic Lagrangian approach for the particles, where κ – ? turbulence model, the model of particle-particle and particle-wall collisions, was adopted. The numerical results are presented for polyethylene pellets of 3.2mm diameter conveyed through a pipeline of 12m in height with an inner diameter of 80mm. The initial swirl number was 0.0 and 0.68, the mean gas velocity varied from 11 to 17m/s, and the solid mass flow rate was 0.03 and 0.084 kg/s. From the numerical analysis, the swirl decay of the swirling gas-solid flow was found to be rapid in the acceleration region and approached the clean swirling flow in a fully developed region. The turbulent kinetic energy and energy dissipation rates of the swirling gas-solid flow increased near the wall and reduced in other regions. The comparison of predicted values with measured data showed a good agreement.