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现有边水突破时间预测模型都是基于平面,然而实际气藏与水平面总存在一定的倾角,所以不能忽略重力作用的影响。基于气水两相渗流力学理论,综合考虑地层倾角、气体非达西流动效应、气水流度比和气井距边水的长度等因素,建立实际倾斜边水气藏新模型,并进行敏感性分析。实例分析表明,与已有预测模型相比,新模型预测的边水突破时间更接近实际。敏感性分析表明,边水突破时间与地层倾角呈二次抛物线关系,在地层倾角为90°时边水突破时间达到最大;与气井距边水的长度呈幂函数关系,在气井距边水的长度达到500 m 后,边水突破时间的增加量每100 m 增加7 d;与气井产量及气体非达西系数都呈反比关系,在开发前期边水突破时间的降低程度接近90%,当气井水淹后则基本对边水突破时间无影响;与气水流度比及储层厚度都呈线性关系,边水突破时间在气水流度比值每增加1 倍时增加30 d,在储层厚度每增加1 m 时则增大49 d。因此在气井生产初期,准确确定这些参数显得尤为重要。研究成果可对实际边水气藏的高效开发提供技术支撑。 相似文献
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中坝气田须二气藏为一具有裂缝—孔隙性的砂岩边水气藏,储层物性差,非均质性强,边水主要沿裂缝不均匀水窜。气藏1973年8月投产,1978年出水,受裂缝及边水的影响,构造北部由开始产水至水淹,其水淹范围由北开始向南延伸扩大,相继有9口井出水,其中3口井被水淹。气井出水后,井口压力、产气量下降快,日产水量增加较快,对气藏稳产造成了很大的影响,而此时气藏采出程度较低。为了弄清中坝须二气藏水驱气的采收率,裂缝性气藏水淹后的水淹封闭压力及水淹封闭气饱和度大小和采取强排水措施后气藏的最终采收率,我们对中46井… 相似文献
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欢127西块莲花油层为边水油藏,边水活跃,油井蒸汽吞吐泄压后,边水向采出程度高、亏空体积大的低压层推进,造成油井边水水淹停产.另外,油层在注蒸汽同时曾进行注热水试验,注入水在压力作用下,易沿泄油半径突破井间剩余油边界推进至井底,造成油井注入水水淹停产.虽然油层水淹已较严重,油水关系十分复杂,但研究认为,断块仍具有在一定的潜力,118m井网井间剩余油丰度仍然较高,可以通过停产井向高剩余油丰度区大位移侧钻实施挖潜. 相似文献
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塔里木盆地北部THN1凝析气藏边水较活跃,由于在气井开采中生产压差过大,导致边水突进加剧,边部气井相继迅速水淹停产,气井高含水与含水上升快已成为该气藏开发的主要问题。为此,从气藏地质特征、水侵方式、生产工作制度等方面入手,总结提出了一套开发管理措施:在边水气藏气井生产过程中遵循"少动、平稳、慢控"的原则,切忌猛开猛关和关井复压;在有水气藏开发过程中,加强产水动态监测,气井见水后要及早采取有效措施;提液开采不见效是多种因素导致的,应遵循相应的规则,不能急功近利;对较高部位的剩余气井,应及时调整工作制度,降低生产压差,或采取机械、化学方法堵水;对砂岩孔隙性边水凝析气藏,气井见水后不能靠少量井提掖排水。研究成果为该气藏后期开采或其他类似气藏的合理高效开发提供了技术支持。 相似文献
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边水气藏气井合理生产压差及产量的确定 总被引:3,自引:1,他引:2
在水驱气藏开发过程中,气水界面的稳定运动及均匀推进对于气井稳定正常生产、提高气藏采收率有较大影响。考虑具有一定倾角的均质各向同性边水气藏,在假设原始气水界面为一水平面的情况下,利用气、水地层渗流的基本规律,从理论上推导了保持气水界面稳定运动时气体渗流速度应满足的条件,同时获得了气井合理生产压差及产量的表达式,并对1口边水气藏气井的生产进行了分析,结果表明所提出的计算方法具有符合现场生产实际的特点,为边水气藏气井合理工作制度的确定提供了依据。 相似文献
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气藏开发早期判断水侵状况,对于气井出水的防治、气藏采收率的提高有着重要的影响。海上油气田在勘探时期或生产初期,较少钻探气藏边部探井或开发井。投入生产后,早期边水影响不明显的气藏会被错误认为是定容气藏,盲目提高采气速度,造成边水推进过快,当边水开始对气井产生影响时,生产形势往往已不容乐观。该文通过分析不稳定试井成果以确定气水界面并对海上某气田X-3井的实例进行探讨,研究了边水气藏见水前水侵状况的合理判断方法。针对所有气井均未见水的气藏,对其水气关系进行判断,从而在生产早期配置合理采气速度,防止边水快速推进,达到延长稳产期,提高采收率的效果。 相似文献
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现有的边水气藏气井见水时间计算模型均未考虑储层层间非均质性的影响,较之于气井的实际见水时间,其计算结果存在着较大的误差,不能准确、有效地指导气井生产制度的调整和气藏控水技术措施的制订。为此,以四川盆地普光气田下三叠统飞仙关组边水气藏为例,开展了岩心并联水驱渗流实验;采用油气藏数值模拟的技术手段,研究了由于储层的层间非均质性引起的边水突进现象对气井见水时间的影响;在此基础上,引入突进系数来表征储层的层间非均质性,建立了考虑层间非均质性影响的多层合采边水气藏气井见水时间计算模型,并选取普光气田飞仙关组气藏5口井进行了实例计算。研究结果表明:①气藏储层的层间非均质性导致产生边水突进现象,并且层间非均质性越强,突进现象越严重、气井见水越早,渗透率最高的储层见水时间决定了气井的见水时间;②基于渗流理论,建立了考虑储层层间非均质性影响的边水气藏气井见水时间计算模型,其计算结果的相对误差介于-3.43%~4.70%,能满足工程误差的精度要求。结论认为,所建模型可以为准确计算多层合采边水气藏气井见水时间提供有效的方法,进而有助于边水气藏气井生产制度的调整和控水技术措施的制订。 相似文献
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《天然气工业》2020,(4)
现有的边水气藏气井见水时间计算模型均未考虑储层层间非均质性的影响,较之于气井的实际见水时间,其计算结果存在着较大的误差,不能准确、有效地指导气井生产制度的调整和气藏控水技术措施的制订。为此,以四川盆地普光气田下三叠统飞仙关组边水气藏为例,开展了岩心并联水驱渗流实验;采用油气藏数值模拟的技术手段,研究了由于储层的层间非均质性引起的边水突进现象对气井见水时间的影响;在此基础上,引入突进系数来表征储层的层间非均质性,建立了考虑层间非均质性影响的多层合采边水气藏气井见水时间计算模型,并选取普光气田飞仙关组气藏5口井进行了实例计算。研究结果表明:①气藏储层的层间非均质性导致产生边水突进现象,并且层间非均质性越强,突进现象越严重、气井见水越早,渗透率最高的储层见水时间决定了气井的见水时间;②基于渗流理论,建立了考虑储层层间非均质性影响的边水气藏气井见水时间计算模型,其计算结果的相对误差介于-3.43%~4.70%,能满足工程误差的精度要求。结论认为,所建模型可以为准确计算多层合采边水气藏气井见水时间提供有效的方法,进而有助于边水气藏气井生产制度的调整和控水技术措施的制订。 相似文献
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气水分界面稳定运动的渗流力学条件研究 总被引:2,自引:0,他引:2
水驱气藏气水界面的稳定运动及均匀推进,对于气井稳定正常生产,提高气藏采收率有较大的影响。文中考虑具有一定倾角的均质各向同性的边水气藏,在原始气水界面为一水平面的情况下,利用气,水地层渗流的基本规律,从理论上详细推导了保护气水分界面稳定运动的气体渗流速度应满足的条件,同时为研究边水气藏中气井的合理产量的确定提供了一个可供珠依据。 相似文献
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某边水油藏开发数值模拟研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了改善开发效果,应用油藏数值模拟技术,以动态资料及动态分析为依据,紧密结合油藏精细描述和油藏工程结果,研究了针对该油藏合理的开发技术措施。在历史拟合验证地质模型的基础上,对目前的油田的水淹状况作了分析,并且制定了相应的调整方案。研究结果表明,注水开发是抑制边水推进、提高油藏采出程度的有效开发手段,确定合理的采液速度、保持合理地层压力也是避免边水入侵、水淹、含水上升过快的有效措施。 相似文献
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针对埕北油田的开采现状,分析了埕北油田储层具有底部岩石颗粒粗、顶部岩石颗粒细的正韵律特征,大量的产液剖面、吸水剖面和开发过程中的测井资料综合显示该油田由于边水侵入在油层底部形成了次生底水层。探讨了次生底水形成的机理,明确了油藏综合含水率上升的主要控制因素,并对边水推进特征进行了研究,认为该油藏剖面上油层底部边水推进快、水淹严重,平面上边水体推进均匀、没有边水突进现象。 相似文献
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目前的边水气藏见水时间预测都忽略储层倾角及水侵对水运移的影响,只考虑水质点舌进,故造成预测的见水时间与实际见水时间有较大差异。为了更准确地预测气井见水时间,基于物质平衡方程及多孔介质流体渗流理论,同时考虑储层倾角及水侵的影响,以质点流动驱动压力和沿倾角方向的重力为依据,将储层水的运移分为水侵阶段和舌进阶段,建立了带倾角边水气藏见水时间预测模型。利用该模型分析了储层倾角及水侵对见水时间的影响,结果发现:水侵速度与水侵时间呈反比;舌进时间随储层倾角增大先增长后缩短,两者之间呈复杂非线性关系。实例应用表明,利用新建模型预测的见水时间与实际见水时间更加接近,表明预测边水气藏见水时间时应该考虑储层倾角和水侵的影响。该预测模型为深入研究带倾角气藏边水推进机理、预测见水时间提供了理论依据,对边水气藏的开发管理具有指导意义。 相似文献
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边水淹稠油储量蒸汽吞吐技术对策 总被引:1,自引:0,他引:1
针对油层温度条件下脱气原油粘度大于10000mPa.s的稠油油藏,在注蒸汽吞吐长期降压开采过程中,油藏压力下降导致边水推进,水淹井区采油井含水急剧上升,生产效果变差,资源浪费严重。对井楼油田一区楼1254、2107两口井的边水油层蒸汽吞吐试验结果表明,厚度不小于8m的特稠油边水淹油层,通过优化射孔和优化注采参数,实施短周期注汽、短周期生产的开采方式,能够取得较好的吞吐效果和经济效益。目前,该技术已成为河南稠油油田进一步提高边水淹油层储量资源利用程度的主要措施之一。 相似文献