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纳米ZrO2等离子涂层的结构,性能和工艺特点 总被引:6,自引:0,他引:6
采用大气等离子喷涂技术(APS),制备了常规氧化锆和纳米结构氧化锆两种涂层.利用扫描电镜(SEM)对涂层的显微结构进行了观察.对两种涂层的沉积效率、表面粗糙度和显微硬度作了对比研究.结果表明,粉末原料的显微结构、粒度、形态、喷涂工艺参数(喷涂功率和距离)对涂层的显微结构有较大的影响.等离子喷涂造粒纳米氧化锆粉制备的涂层沉积效率高而稳定,其显微结构与喷涂功率和距离密切相关.与常规氧化锆涂层相比,纳米结构氧化锆涂层具有较高的显微硬度和较低的表面粗糙度. 相似文献
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等离子喷涂氧化锆纳米涂层显微结构研究 总被引:27,自引:0,他引:27
利用大气等离子喷涂(APS)技术,在不锈钢基体上制备了氧化锆纳米结构涂层.运用XRD、SEM与TEM等分析手段对喷涂用粉末原料和涂层的显微结构、物相组成进行了观察和确定.实验结果表明,纳米氧化锆粉末经喷雾造粒后的颗粒粒径主要分布在15~40μm之间,流动性好,适合于等离子喷涂用.等离子喷涂氧化锆纳米涂层颗粒分布在60~120nm之间,晶粒发育良好.涂层物相由四方和立方相氧化锆所组成.氧化锆纳米涂层的气孔率约为7%,结合强度为45MPa。 相似文献
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采用液相喷雾造粒+烧结的方法制备了适合等离子喷涂用的Al2O3-8%TiO2(质量分数)复合粉末,并利用等离子喷涂技术制备了具有纳米结构的复合陶瓷涂层。利用SEM、XRD、TEM和数字显微硬度计等对涂层的微观结构和力学性能进行了检测和分析。结果表明,所制备的涂层是完全熔化区和部分熔化区共存的双态分布结构,其显微硬度和断裂韧性都比较高;涂层的磨损体积损失量随施加载荷增大而增大。 相似文献
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等离子喷涂法纳米结构WC-12Co涂层的微结构与形成机理的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
使用独特的雾化干燥结合固定床技术合成WC-12Co纳米复合粉体,利用等离子喷涂法制备纳米结构WC-12Co涂层,通过X射线衍射、扫描电镜、透射电镜等分析手段对等离子喷涂纳米结构WC-12Co涂层进行显微结构分析.结果表明涂层中除了WC相,不仅有W2C,W等非WC/Co相的产生,还出现了CoxWyCz(Co3W9C4,Co3W3C),Co3C等相及非晶和孪晶组织,在此基础上本工作将对等离子喷涂纳米结构WC-12Co涂层的形成机理作初步的研究与讨论. 相似文献
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喷涂工艺对Fe-Ni-B喷涂涂层组织性能的影响 总被引:2,自引:2,他引:0
采用高速火焰喷涂技术以及等离子喷涂技术制备了Fe-Ni-B涂层.利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线荧光光谱仪(EDX)分析了粉末以及涂层的微观结构、涂层到基体的成分分布.利用X射线衍射(XRD)分析了喷涂态的涂层物相.并对涂层的结合强度及抗热震性能进行了试验研究.研究结果认为:等离子喷涂层组织更为致密,但其热喷涂涂层存在的层状结构也更加明显.熔融液滴在涂层表面的平铺效果都比较好.Fe、Ni元素的分布从涂层到基体基本成均匀分布,避免了局部元素偏析所造成的应力集中.热震后,等离子喷涂涂层中的裂纹分布细小且无规律.高速火焰喷涂涂层裂纹主要集中在涂层与基体结合部位.根据材料抗热震性能的能量理论和弹性理论,等离子喷涂涂层的抗热震能力更强.并且涂层的断裂失效主要产生在结合部位. 相似文献
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20 0 0 0 40 1 真空等离子喷涂 Co Cr Aly合金的激光处理——Wielage B. Surface Engng,1998,14 ( 5 ) :3 91(英文 )采用真空等离子喷涂技术在钢基体上沉积 Co-17Cr-12 .5 Al-0 .45 Y合金涂层 ,然后用高能连续波 CO2 激光进行处理。用光学显微镜和扫描电镜对被处理合金的显微结构和热影响区进行了分析 ,使用滑动磨损、微振磨损和划痕试验等方法 ,对涂层的耐磨性进行了评价。2 0 0 0 0 40 2 长效复合涂层—— Kjernsmo D. Protect CoatEurope,1998,3 ( 11) :(英文 )1997年 ,挪威人着手实施了一个优选长效复合涂层系统的现场试验。… 相似文献
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等离子喷涂碳化硼涂层相组成和电学性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用大气等离子喷涂,在不同喷涂距离下制备了碳化硼涂层,研究了喷涂距离对碳化硼涂层的显微结构、相组成和电导率的影响.用EDS和XPS分析了涂层的相组成;扫描电镜观察涂层的显微结构;标准四探针法测量涂层的电导率.结果表明,喷涂距离不仅会影响碳化硼涂层的显微结构,而且会改变碳化硼涂层的相组成;等离子喷涂碳化硼涂层的表面电导率随温度的增加而增加,表现出明显的半导体特性;涂层表面电导率同相组成和显微结构密切相关,涂层中B2O3相含量越高,气孔率越大,则涂层的电导率越低. 相似文献
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为提高铜基体上热障涂层的工作温度和寿命,分别采用超音速火焰喷涂(HVOF)和等离子喷涂(APS)制备NiCrAlY粘结层,采用等离子喷涂制备ZrO2-8%Y2O3陶瓷面层.用拉伸试验测试了热障涂层的结合强度,利用SEM分析了拉伸断口的成分分布和微观形貌.研究表明,用HVOF制备粘结层的热障涂层的结合强度为47.9 MPa,用APS制备粘结层的热障涂层的结合强度为31.2 MPa.与等离子喷涂制备粘结层相比,采用超音速火焰喷涂制备粘结层可明显提高ZrO2陶瓷涂层的结合强度. 相似文献
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20010601 等离子喷涂Ni-Cr-B-Si及激光重熔涂层的耐磨性 ──Liang G Y. Surface & Coatings Technology, 2000,12 7(2~3):233(英文)在Al合金上等离子喷涂Ni-Cr-B-Si和Ni-Cr-B-Si+WC,用CO_2激光器重熔合金涂层, 对比研究了激光重熔涂层和等离子喷涂涂层的耐磨性,用SEM分析了磨损形貌。结果表明, 激光重熔涂层和等离子喷涂涂层均具有良好的耐磨性,激光重熔Ni-Cr-B-Si涂层耐磨性 最好,优于等离子喷涂Ni-Cr-B-Si涂层;等离子喷涂Ni-Cr-B-Si+WC涂层的耐磨性优 于等离子喷涂Ni-Cr-B-Si涂层,但激光重熔并未改变二种涂… 相似文献
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为探索不同喷涂工艺对NiCoCrAlYTa涂层的显微结构和性能的影响规律,确定最优工艺,采用大气等离子、低压等离子、常规超音速火焰和低温超音速火焰4种工艺在镍基单晶高温合金表面制备了NiCoCrAlYTa涂层。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和显微硬度计等分析手段对喷涂态涂层的相组成、显微结构和显微硬度等进行了表征。结果表明,不同喷涂工艺下涂层的相组成均为γ′-Ni_3Al、β-NiAl和γ-Ni固溶体。低压等离子和超音速火焰喷涂的涂层致密且孔隙率低,其中超音速火焰喷涂的涂层孔隙率低于1%。低压等离子和低温超音速火焰喷涂的涂层氧含量很低,控制在0.3%~0.6%的范围。综合来说,低温超音速火焰喷涂工艺制备的涂层结构致密,孔隙率和氧含量很低。该工艺是沉积NiCoCrAlYTa涂层的首选。 相似文献
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MgAl2O4尖晶石涂层的显微结构 总被引:3,自引:0,他引:3
解XRD红外吸收光谱、TEM和EDS等方法研究了等离子喷涂尖晶石涂层的显微结构,结果表明,用等离子喷涂能获得结晶良好、阳离子分布比较有序的尖晶石涂层,涂层中尖晶石晶粒细小、均匀涂层热稳定性非常好,可在高温下长时间使用杂质可能导致涂层局部形成玻璃相涂层中尖晶石晶粒内存在大量位错,可能是在喷涂沉积过程中产生的变形所致 相似文献
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微束等离子喷涂羟基磷灰石涂层 总被引:8,自引:0,他引:8
采用微束等离子喷涂(MPS) 在Ti6Al4V基体上制备了羟基磷灰石(HA)涂层, 并以大气等离子喷涂(APS)为对照. 利用光学显微镜、SEM和XRD分析技术对MPS涂层形貌、相组成和结晶度进行了研究. 结果表明: 在微束等离子喷涂过程中, HA 的分解程度比大气等离子喷涂有显著降低, 除了HA相, 仅形成β-TCP相和非晶相. MPS涂层的结晶度主要受喷涂距离的影响. 喷涂距离较短(<80mm)时, 涂层结晶度高于APS方法制备的涂层. 喷涂距离在130mm时, 涂层结晶度低. 大气等离子喷涂层含有β-TCP、α-TCP、TTCP、CaO和非晶. MPS涂层分解较APS少的主要原因是喷涂过程中HA粒子过热不严重. 相似文献