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焦炭塔过渡段区域的热应力有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
应用Ansys有限元软件,以茂名石化分公司的焦炭塔原始数据为条件,建立了焦炭塔有限元模型,分析了焦炭塔各个操作阶段塔简体和锥体的过渡段(锻件)的应力分布情况.结果表明:焦炭塔的过渡段的应力在升温阶段和降温阶段分别达到最大值和最小值.环向应力、轴向应力和Mises等效应力在简体与过渡段连接焊缝附近和过渡段与裙座连接焊缝附近达到峰值. 相似文献
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为降低海上风机导管架基础重量,通过SACS有限元软件对斜撑式过渡段导管架、箱梁式过渡段导管架进行对比,分析两种导管架的杆件强度、泥面变形和承载力。提出一种改进的翼缘式过渡段,在极限载荷下,相对前两种过渡段结构而言,翼缘式过渡段结构应力小、重量轻。研究内容为导管架过渡段结构设计提供参考。 相似文献
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过去制作折边锥形过渡段一般都采用放大样的方法求其展开尺寸,这种方法工作效率较低。本文介绍用简练的计算式代替繁杂的放大样的方法,使过渡段的制作既简便快捷又提高了下料精度。 相似文献
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张光明 《中国海上油气(工程)》1999,(2)
海洋平台结构的过渡段,上连平台甲台组块,下接导管架,起着承上启下的作用,是容易出问题的地方。对以往过渡段设计中常见的问题进行了分析,给出了解决方法,供参考。 相似文献
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海洋平台结构的过渡段,上连平台甲台组块,下接导管架,起着承上启下的作用,是容易出问题的地方。对以往过渡段设计中常见的问题进行了分析,给出了解决方法,从参考。 相似文献
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叶增荣 《石油化工设备技术》2022,(2):9-15
对某余热锅炉的挠性薄管板,建立了包含不同圆弧过渡段转角半径的有限元模型,分析了挠性薄管板的温度场分布及管板不同路径处的温度变化规律.结果表明:挠性薄管板的温度分布与厚管板存在明显的差异,挠性薄管板各部位沿轴向的温度变化均呈线性趋势,而沿径向方向的温度变化则呈梯度下降的趋势.此外,在Ps工况和Ps+ΔT工况下对包含不同转... 相似文献
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焦炭塔下封头过渡段的材质是 15CrMoR钢 ,由 5块锻件拼焊而成 ,其制造难点为 :(1)由于锻件厚度和直径较大 ,且坡口为双U形 ,增加了组对难度 ;(2 ) 15CrMoR钢焊接时易产生冷裂纹、近缝区硬化和热影响区软化等问题 ,因此要制定合理的焊接工艺 ;(3)拼接部件焊接量大 ,易造成焊缝处强度和硬度偏高而冲击韧性下降 ,需选择合适的热处理工艺。针对上述难点 ,介绍了下封头过渡段组对定位方法、焊接操作要点和热处理工艺。对试板的力学性能、冲击韧性和冷弯及硬度进行测试 ,焊缝的 0℃夏比冲击功从平均 4 2 .6J提高到96J ,硬度由平均 2 0 5HB下降到 16 4HB ,表明下封头过渡段的综合机械性能有了显著改善 ,所采用的焊接工艺和热处理工艺是正确合理的。 相似文献
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添加过渡金属氧化物对CH4、CO2和O2制合成气催化剂性能的影响 总被引:2,自引:2,他引:0
在CH4、CO2 和O2 制合成气反应中 ,通过添加过渡金属氧化物 (助剂 ) ,改善了Ni/CaO -Al2 O3催化剂的性能。结果表明 ,添加助剂提高了催化剂的低温活性 ,但高温活性只有添加CuO时才有所提高。试验还测得催化剂的抗积炭顺序 :Ni-CuO/CaO -Al2 O3>Ni-MnO2 /CaO -Al2 O3>Ni-Cr2 O3/CaO -Al2 O3>Ni-V2 O5 /CaO -Al2 O3>Ni/CaO-Al2 O3。采用晶格氧活动性、TPR、XPS方法发现 ,助剂的添加提高了Ni的电子云密度 ,减弱了CH4深度裂解的可能性 ;提高晶格氧的活动性 ,使在催化剂表面上的积炭能被及时气化 ,防止了碳物种的积累 相似文献
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为了降低芳烃联合装置能耗,二甲苯塔通常采用加压操作方案,利用塔顶的冷凝热作为抽余液塔和抽出液塔等精馏塔的重沸器热源。二甲苯塔加压操作后,系统物料的分离难度增加,导致设备规模加大。多降液管塔盘溢流堰远长于其他型式的塔盘,能承受比较大的液体负荷,尤其适用于处理液相负荷特别大的体系。对芳烃装置中常规加压操作和进一步加压操作的二甲苯塔分别采用不同的塔盘技术进行了技术经济比较,发现采用多降液管塔盘技术,二甲苯塔的总投资比采用多溢流塔盘技术明显降低,采用多降液管塔盘技术性价比更优。 相似文献
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焦炭塔是炼油厂延迟焦化装置的核心设备,装置规模的不断扩大,催生了用耐热钢1.25Cr0.5MoSi为材质的大型焦炭塔制造技术.新型锻件作为焦炭塔筒体和椎体连接过渡段,基本解决了焦炭塔过渡段焊缝裂纹和筒体鼓胀变形等问题,但是近年来几家企业的大型焦炭塔在锥段部位的焊缝陆续又出现了裂纹.经分析,焦炭塔在20 h内从常温到49... 相似文献
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