SAE9254HV盘条拉拔断裂原因分析及处理

分析SAE9254HVφ10.0 mm盘条拉拔过程中产生抽芯断裂的原因,对断裂样品进行化学成分、金相组织、显微硬度、扫描电镜及能谱分析,结果表明:引起拉拔断裂的主要原因是SAE9254HV盘条心部组织异常,存在硬度650 HV左右的马氏体组织。通过正火处理后的盘条消除了心部组织异常,显微硬度330 HV左右,满足后续拉拔要求。     

55SiCr盘条拉拔脆断分析

分析Φ6.5 mm 55SiCr盘条拉拔过程发生抽芯断裂的原因.采用热模拟试验测定断裂试样在不同冷却速度下的相变组织:当冷却速率不超过2℃/s时,其显微组织为索氏体、珠光体、少量铁素体;当冷却速率大于3C/s时,其显微组织为屈氏体、贝氏体、马氏体等异常组织.试验结果表明盘条的异常组织是产生拉拔脆断的主要原因.给出改进措...     

桁架梁用热轧盘条焊接失效断裂原因分析

桁架梁用热轧盘条SAE1021Cr在完成首尾焊接后,拉拔过程中焊点经常断裂.追溯盘条母材冶炼、轧制过程,确认工艺稳定,对母材化学成分、气体含量、显微组织、非金属夹杂物等进行分析,均满足产品技术条件要求.对比发现:与焊接良好样品相比,焊接断裂样品焊点区域显微组织存在大量网状铁素体、少量的粒状贝氏体及魏氏组织.分析认为:网状铁素体降低了钢的强韧性,导致焊接部位失效,拉拔时断裂,而这种不良组织是焊接工艺不合理引起的.     

82B盘条拉拔前脆断原因分析

82B盘条拉拔前出现断裂。对82B盘条断口表面显微组织、化学成分、非金属夹杂物进行分析。结果表明:82B盘条断口外侧有白色的冷加工硬化组织,断口横截面内部显微组织为索氏体+珠光体+少量先共析组织,索氏体体积分数大于90%,白色组织显微硬度明显高于其他部位;化学成分质量分数符合标准要求;非金属夹杂物含量较少。盘条拉拔前出现断裂主要是在运输过程中或生产前盘条表面伤痕处产生严重的冷加工硬化异常组织。提出了相应的防范措施。     

预应力钢绞线用SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析

SWRH82B盘条从13.0 mm拉拔至5.06 mm出现杯锥状断裂.对断裂试样进行化学成分及断口组织形貌检测分析.研究结果表明,断裂源都在钢丝心部产生,并且心部大部分有异常组织,主要为网状渗碳体或条带状马氏体组织,该异常组织是造成钢丝拉拔过程中杯锥状断裂的主要原因.     

ER70S-6盘条拉拔断裂原因分析

采用低倍检测、金相组织检验、能谱分析、化学分析以及夹杂物检测,对ER70S-6拉拔断裂的盘条进行分析,发现盘条表面裂纹和组织混晶是导致拉拔断裂的主要原因。保证钢坯表面完整,如有缺陷应予以铲除,不合格钢坯严禁入炉,可避免盘条表面裂纹;加热温度过高形成的混晶组织可通过选择1000~1050℃加热来解决;适当提高加热温度可避免在轧制前出现混晶;吐丝温度设定950~980℃有利于得到易于拉拔的均匀细小晶粒组织。     

X82B盘条放线脆断原因分析

针对X82B盘条在使用过程中出现的脆断现象,对断裂样品形貌、金相组织、力学性能等进行分析检测,得出断裂原因:(1)X82B盘条放线脆断大都为局部缺陷所致。(2)擦伤、刮伤等表面缺陷和心部马氏体、表面网状渗碳体等不良组织会导致盘条发生脆断。(3)连铸过程的拉速不稳或润滑不良都会造成盘条的局部裂纹并导致脆断。(4)盘条轧制后期的吐丝、辊道运输、集卷、打捆等环节也易造成盘条的局部裂纹并导致脆断。在盘条生产和后续加工过程中,严格过程控制可有效降低盘条发生脆断的几率。     

无扭控冷热轧盘条拉丝断裂原因初探

1　问题的提出无扭控冷热轧盘条可用于生产预应力钢丝、钢绞线和无粘结钢丝、钢绞线等产品。在生产中有时发生断裂 ,盘条断裂分两种情况 :一种为盘条进入拉拔模腔前产生断裂 ,另一种是盘条进入拉拔模腔在不同道次上产生断裂。笔者通过对盘条断裂处各试样与合格盘条试样对比分析     

65钢盘条拉拔断裂原因分析

65钢盘条在拉拔过程中承受较大的拉拔力．当盘条存在碳偏析及脆性夹杂物、组织异常、表面出现缺陷及拉拔工艺不当时，导致拉拔断裂。本文对拉拔断裂原因进行分析并提出相应的改进措施。     

SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析

观测在连铸小方坯一火成材SWRH82B盘条生产高强度低松弛预应力混凝土结构用钢丝和钢绞线的过程中时常出现断裂现象 ,并分析其原因。研究认为断裂的主要原因是原材料成分偏析、组织异常和盘条表面缺陷及制品厂生产过程中焊接方面的不良操作。     

盘条与钢丝拉拔工艺的互适应

对盘条及后续拉拔工艺、拉拔设备三者适应性进行分析,当盘条表面氧化铁皮厚度控制在15μm以下,Fe_3O_4质量分数在25%以下时,盘条具有比较理想的酸洗除鳞效果;机械除鳞工艺对盘条综合质量要求比较高;盘条拉拔总压缩率在80%以下,道次压缩率在20%以下时,拉拔过程比较稳定。拉拔设备的冷却能力至关重要,与拉拔速度、盘条初始强度、压缩率等方面优化配合,可以得到适应企业实际生产的工艺,在一定程度上能弥补原材料的轻微质量不足,提高产品合格率。     

切割钢丝压线断丝原因分析

针对切割钢丝在切割太阳能用硅片过程中出现压线断丝现象,找出压线断丝产生的原因,并提出解决方法。通过重新修订工字轮检测标准;调整收线机对中性,保证钢丝在两侧排线良好;调整伺服电机的转速,以及皮带的松紧,使得每层排线圈数一致;对湿拉机的排线程序重新安装,保证排线程序的稳定性;选用经测量比较标准的NTC或BS200工字轮,对弹性装卡顶尖进行测试,测量间隙大于1 mm的更换滑块;设备振动较大的调整地脚螺栓;逐台调整计米传感器距离,控制在2~3 mm内;采取加强工字轮上盘的装卡找正,工字轮上机前的检查等一系列措施,压线断丝率由2%降低到0.07%。     

伞骨钢丝用盘条研发

伞骨钢丝用盘条必须保证钢材冷顶锻性能和冷加工性能。介绍35GL钢的化学成分及生产工艺流程。35GL钢转炉冶炼出钢温度控制在1 600~1 650℃。轧制过程中,确定均热温度为1 120~1 140℃,开轧时钢坯中部温度为960~980℃,精轧阶段采用较低温度轧制,入精轧机温度为(920±20)℃,吐丝温度为(840±20)℃。轧后采用缓慢冷却工艺,保温罩全部闭合,冷却速度为1~1.5℃/s。结果表明,盘条金相组织均匀,晶粒度9.5~10级,无可见脱碳层,力学性能符合用户要求。     

细规格钢丝绳捻股钢丝断裂的典型形貌

采用扫描电镜对细规格钢丝绳生产中的捻股断裂样品进行断裂失效分析。对2011—2012年生产的234个样品断口形貌和去锌层后侧面形貌进行分析,总结断口的典型特征,将其分为6种典型断口:平齐、边缘凸起、心部小韧窝、大韧窝加二次裂纹、孔洞和颈缩,阐述每种典型断口的形貌特征,其中平齐和边缘凸起这2种形式的断裂面内都存在不同程度的钢丝基体缺失,占所取样品的70%。细规格钢丝绳的断口形貌分析和典型特征分类,为捻股断裂原因分析和工艺改进奠定了基础。     

硅片用切割钢丝生产及断线分析

介绍切割钢丝生产的工艺要求和过程,分析切割钢丝断丝原因:(1)原料材质不合格或钢丝存在表面缺陷;(2)排线间距混乱或钢丝端末滑跑导致压线;(3)切割工艺不当。给出预防措施:(1)加强来料检验,严格生产过程控制,避免各个工序对钢丝表面的损伤;(2)控制工字轮排线角度在10°内,严格端末固定作业程序,用户打结作业前不可将防止压线的胶带提前撕掉;(3)在多线切割中,单位钢丝内切割的硅棒面积越小,钢丝的断线率越低,控制切割系数小于120。在使用过程中针对钢丝的断线原因,适当采取预防措施可以很好的控制断线率,从而节约切割成本,提高硅片质量。     

石油钻井用钢丝绳断丝原因分析

某石油钻井用钢丝绳使用过程中发生外层钢丝断裂。对断裂钢丝绳进行宏观断口分析、化学成分分析、力学性能测试、金相分析及电镜微观分析等,结果表明:该钢丝绳中断丝为疲劳断裂,钢丝绳使用时与外部接触的滑轮摩擦所致的磨损是钢丝绳疲劳断丝的一个主要原因;同时钢丝存在较多的铁的氧化物夹杂,破坏了金属的连续性,加速了钢丝断裂。建议使用中严格按照操作规范运行,生产中加强钢丝原料质量控制,提高钢丝冶炼的纯净度。     

焊丝用盘条表面锈化处理工艺研究

介绍焊丝用盘条拉拔前表面锈化处理工艺流程。工艺控制要点:酸洗过程中打开捆扎线,3 m穿线杠每吊质量控制在1 000 kg左右;控制Fe2+质量浓度不超过200 g/L,酸洗温度控制在60℃左右,控制硫酸质量浓度约60g/L,缓蚀剂的体积应为酸液体积的0.10%～0.15%;高压水的pH一般为7～8,压强不小于3 MPa;锈化时间随环境温度的变化而变化,为保证锈化质量,一般水雾流量为1.5 m3/h;涂石灰一般需要5～8次,pH一般不小于11,石灰溶液温度控制在80～100℃,为增强石灰涂层的吸附能力,可以在石灰溶液里加入适量的亚硝酸钠。表面锈化处理工艺参数优化后,盘条拉拔时总压缩率达97.7%,满足小规格焊丝生产要求。     

压实钢丝绳与三角股钢丝绳之异同

从组绳股截面形状特征看,压实钢丝绳与三角股钢丝绳均属异型股钢丝绳,但又有明显不同:前者能捻成同向捻、交互捻,甚至是混合捻,后者只能捻成同向捻;前者组绳股可以是单层钢丝股、平行捻股、组合平行捻股、压实股、股中心为纤维芯多工序捻股,后者只能是交互捻股,且股中心不能为纤维芯;前者股捻制参数是股径、捻距,且对股、绳捻制机组无特殊要求,但要配置专用压实设备,后者股捻制参数是螺距、股高、股宽和捻距,需要专门设备;前者股形状参数不像后者可以相对准确描述;前者外股外层钢丝截面不像后者能够保持圆形特征;前者可以生产成密实结构,后者十分困难;前者不像后者有正式的技术标准。     

钢丝绳绳股/钢丝间隙计算方法探讨

用切线法、中心连线法、捻制圆法分别推导出钢丝绳绳股/钢丝间的间隙计算公式,通过计算和比较,确认切线法计算的间隙值中心连线法计算值捻制圆法计算值;钢丝绳设计、产品检验和设计软件编制过程中需要计算间隙时,对称结构钢丝绳宜采用切线法,非对称结构钢丝绳可采用中心连线法。     

卫生纸机圆网改长网的技术创新改造

介绍将卫生纸机圆网改长网的技术改造,具有独到的设计构思,技术上得到创新,结构简单、操作方便,车速快、产量高、质量好,实现了卫生纸机圆网改长网提高产品档次的目的,是一次很成功的、具有参考价值的技术改造实践经验,为企业解决了实际的技术问题。车速由改造前的100～150m/min提高到350～500m/min,定量15～30g/m2,单台日产量由改造前的7～10t提高到30～40t。纸的主要物理指标有明显提高,电耗、煤耗、浆耗、水耗均有下降,改造后生产卫生用纸产品的档次提高。