热锻用高强高韧非调质32Mn2SiV钢的研制

介绍了一种强度高而韧性好的热锻用非调质32Mn2SiV钢,探讨了其热加工工艺与强韧化机理。该钢热锻态的抗张强度σ_b≥830MPa,室温冲击韧性a_k≥50J/cm~2,同时具有良好的低温冲击韧性。该钢可代替调质的50钢和30Cr钢生产NJ1061汽车前轴和转向节臂等保安件,可用于生产对强度、韧性要求较高的零件。     

不同炉号、热处理及应变控制方式对锅炉及压力容器用2．25Cr-1Mo钢高温疲劳寿命的影响

对三炉调质的2．25Cr-1Mo钢进行了高温疲劳试验。采用与参照数据对比的手法，研究了不同炉号、热处理和试验条件，例如试验温度，应变速率和应变控制方式对高温疲劳寿命的影响。所获结果如下： 1）经调质的2．25Cr-1 Mo钢的不同炉号几乎不影响高温疲劳寿命。 2）退火的和调质的2．25Cr-1Mo铜之间在疲劳寿命方面几乎无差异。 3）10^-3～10^-2／s之间的应变速率对2．25Cr-1Mo钢的高温疲劳寿命几乎无影响。 4）应变控制方式和试验温度影响疲劳寿命。在这种情况下，应变控制方式是轴向和径向的。 5）根据这些结果，供核部件用的2．25Cr-Mo钢的ASME疲劳设计曲线对于每一温度下轴向应变控制试验数据来说并不保守。建议对调质2．25Cr-1Mo钢采用修正过的设计曲线。     

非调质钢曲轴连杆的研究

本文阐述了非调质微合金结构铜45V和40MnV钢在汽车发动机曲轴和连杆上的应用,按照曲轴、连杆的设计要求选择钢种;测试了钢材的机械性能与疲劳性能;研究了锻造条件对组织与性能的影响;试验了钢材的切削加工性能,在此基础上进行了零件的生产试验,零件的台架疲劳寿命试验和装车道路试验。     

汽车前轴用50钢疲劳试验失效原因分析

对50钢加工汽车前轴后疲劳试验失效试样进行断口、化学成分、金相组织等检测分析,结果表明,缺陷处异常脱碳是导致试样疲劳失效的原因,为客户锻造成型模具内氧化铁皮粘连造成。     

硅钒系中碳非调质钢的试验研究

以F45V非调质钢的成分为基础，对不同硅含量非调质钢的成分筛选试验表明，适当降低碳含量、增加硅含量，可在强度不降低的前提下提高钢的韧性。成分为w（C）=0．38％，w（Si）=0．69％，w（Mn）=0．83％，w（V）=0.093％的非调质钢强度适中、韧性最好。在成分筛选试验的基础上提出了F40SiV非调质钢新钢种的成分并进行了半工业性试验，用F40SiV非调质钢制作了大规格棒材和柴油机齿轮。     

汽车前轴用低碳Fe-Mn-B贝氏体钢

低碳Fe-Mn-B贝氏体钢的材料基础性能和低碳Fe-Mn-B贝氏体钢前轴的疲劳性能试验和装车试验表明,低碳Fe-Mn-B贝氏体钢可替代42CrMo钢制造汽车前轴,经济效益显著.     

硫化物变性处理45MnVS非调质钢的高周疲劳性能

 长条状的硫化物夹杂往往会导致热轧/锻造含硫钢的力学性能呈现出明显的各向异性。为了明确硫化物变性处理铁素体-珠光体型非调质钢的疲劳性能各向异性,采用轴向力控制高频疲劳试验机(应力比R=-1)研究了工业生产的45MnVS非调质钢锻态及调质态的高周疲劳断裂行为。结果表明,试验料纵向样中的MnS夹杂分布较为均匀,多呈短棒状或纺锤形,平均长宽比为3.4±1.7。与未变性处理的含硫非调质钢相比,试验料塑性和韧性的各向异性得到显著降低。锻态与调质态横向样的疲劳性能略低于纵向样,调质态样的疲劳极限比(0.52~0.54)明显高于锻态样(0.46)。在ΔK值大于约35 MPa·m1/2时,横向样的疲劳裂纹扩展速率略大于纵向样。疲劳断口分析表明,2种状态横向样的疲劳裂纹均主要起源于钢中条棒状MnS夹杂,且调质态样受影响的程度更大。上述结果表明,试验钢硫化物变性处理后的疲劳性能各向异性很小,锻态组织的各向异性程度略低于调质态组织,但后者具有更为优异的疲劳性能。     

精炼和热处理工艺对50CrVA扭转疲劳性能的影响

研究了精炼和热处理工艺对５０ＣｒＶＡ钢扭转疲劳性能的影响和单向扭转疲劳的断裂和断口特征。试验结果表明，精炼和调质或正火预处理可提高钢的疲劳性能。     

推杆加热炉技术改造及其评价

前轴是汽车保安件,其锻造毛坯在机加工前需经调质热处理,锻造加热质量要求较高;原料为(?)75×1200圆钢或65×1270方钢,钢的牌号30Cr,锻造温度范围1150～1250℃。最早的生产方式是:3t 模锻锤制坯、13000kg-m 圆底座双动锤终锻成型,火次多、烧损大,产量低、质最差,工人劳     

EF—VAD工艺生产渗碳轴承钢

G20CrNi2Mo钢通过炉外精炼与电渣重熔工艺对比试验表明,用炉外精炼工艺生产钢,其夹杂物含量、类型和尺寸以及疲劳寿命达到电渣钢的水平,工艺流程简单,成本低,效率高,是今后生产渗碳轴承钢的方向。     

热锻用高强高韧非调质钢32Mn2SiV组织与性能的研究

研究了高强高韧非调质钢32Mn2SiV形变后冷却速度及二次加热对显微组织的影响,并分析了不同组织状态对冲击韧性的影响。结果表明,随加热温度增高和冷却速度增加,钢中贝氏体量增加,使韧性降低,在保持细晶组织时,少量细小粒状贝氏体的存在对钢的冲击韧性没有损害。     

Si含量对冷作模具钢Cr8Mo2SiV组织和性能的影响

研究了Si含量对25 kg真空感应炉冶炼的Cr8Mo2SiV钢(%:0.96～0.97C、0.31～0.36Mn、7.98～8.04Cr、2.01～2.08Mo、0.31～1.52Si、0.20V)组织和力学性能的影响。结果表明,随着Si含量的增加,共晶碳化物尺寸变大,数量增多,淬火峰值硬度向高温区移动;经1 030℃淬火,550℃回火后,随着Si含量的提高,Cr8Mo2SiV钢的二次硬化能力和冲击韧性明显提高。Cr8Mo2SiV钢最佳的Si含量为1.5%。     

含钒耐磨结构铸钢ZG55Mn2SiV的研究

本文提出了耐磨结构铸钢ZG55Mn2SiV的成分设计,并进行了材质的性能研究和工业性生产试验。结果表明,该钢具有较高的耐磨性能,而且便于生产,适合于制造不受强烈冲击负荷的耐磨结构件,并能取得明显的经济效益。     

采用圆辊模拟齿轮寿命的试验研究

一、试验的目的及方法 本试验对长沙鼓风机厂产品罗茨鼓风机的齿轮材料45号钢进行了调质、正火-氮化及正火-淬火三种不同的热处理,并作成三组表面硬度不同的圆辊试件进行类比试验,从而取得不同表面硬化处理下相应的疲劳寿命极限曲线和接触疲劳耐久极限σ_H。据     

低氧含量轴承钢的生产工艺及质量

本文叙述50tHPEF-60tVAD-IC法生产轴承钢的冶炼工艺特点和质量水平,通过化学分析和非金属夹杂物的测定以及疲劳寿命试验表明,所生产的轴承钢纯净度高,夹杂物细小分散,氧含量低(平均10.40ppm),改变了夹杂物的形态、消除了点状夹杂物,钢的疲劳寿命是电弧炉大气下熔炼钢的三倍。     

新型高强度弹簧钢40Si2CrNi2MoV、44Si2CrV的疲劳性能研究

采用旋转弯曲疲劳试验方法研究了新型高强度弹簧钢40Si2CrNi2MoV、44Si2CrV钢的疲劳性能,试验结果表明,在试样回火温度420℃时,44Si2CrV钢试样的疲劳寿命高于40Si2CrNi2MoV钢;而当回火温度480℃或560℃时,40Si2CrNi2MoV钢的疲劳寿命高于44Si2CrV钢。经各种不同的温度回火处理而使其强度接近时,40Si2CrNi2MoV、44Si2CrV钢试样的疲劳寿命均高于60Si2CrVA钢。     

718塑料模具钢锻造模块冶炼工艺研究

718模块试制采用EBT+LF+VD+模铸19、36吨大钢锭+红送锻造中心锻造+退火+探伤+调质+探伤检验+入库生产工艺。大钢锭锻造模块718钢冶炼工艺的研究结果表明:控制好化学成分、气体[H]、[O]及非金属夹杂物含量,可使大钢锭的冶金质量达到较高水平。统计数据表明,试制生产的厚度300/600mm塑料模具钢718模块完全可满足用户要求。     

非调质塑料模具钢热加工的模拟研究

采用Gleeble 3800热模拟试验机研究了非调质塑料模具钢(SWFT钢)的热变形工艺,试验结果表明,SWFT钢分别在1000、1050、1100和1150 ℃单道次变形50%后以0.083 ℃/s的速度冷却时,随热变形温度的升高,先共析铁素体组织减少直至消失,但晶粒较粗大.多道次热变形后在相同冷却速度时确保先共析铁素体组织不出现,同时细化因单道次变形温度较高出现的粗大晶粒,为SWFT钢应用于一定截面尺寸的非调质塑料模具钢模块提供了制订锻造工艺的依据.     

非调质钢热变形抗力的测定

用热模拟实验测试非调质抽油杆钢 (FT9780 )和 2 0 Mn Si的热变形抗力 ,对这两种钢的热变形抗力进行比较 ,确定了小型车间非调质抽油杆钢的轧制温度参数。     

矿山钻杆用60Si2MnA弹簧钢的研制开发

采用转炉+LF(VD)精炼工艺生产60Si2MnA弹簧钢,研究了转炉冶炼、LF(VD)精炼、连铸及轧制关键工艺技术和过程控制要点,对钢的性能指标及使用情况进行了分析。结果表明:产品实物质量良好,完全满足标准要求;该钢应用于加工矿山钻杆产品,综合性能及疲劳寿命优异。