冷轧10钢管形成表层翘皮原因分析

观察并研究了10钢管冷制后表面粗糙且存在翘皮缺陷的现象与原因.采用直读光谱仪检测材料的化学成分,采用扫描电镜、光学显微镜检测原材料及钢管的微观组织形貌,发现原材料组织中铁素体晶界处存在杂质物,采用能谱仪分析晶界处相成分确定其为三次渗碳体相.结果表明,10钢原材料铁素体晶界处的三次渗碳体相沿晶分布且脆性较大,是导致钢材在变形过程中表层沿晶开裂的主要原因.经试验可通过正火处理消除其影响,进而避免钢管表层缺陷产生.     

轴承钢管内部裂口成因

轴承钢是生产轴承滚动体和套圈的钢种,常用钢种为GCr15。本钢采用中方坯(235 mm×265 mm)生产的轴承钢在使用过程中出现了内部裂口,该裂口平直、通长。因为产生轴承钢管内部裂口的原因很多,所以对产品出厂检验结果进行检查,全部符合GB/T18254要求。然后将钢管垂直于裂口处沿纵向割开,用金相、电镜对裂口和基体分析,找出了轴承钢内部裂口产生的原因为在冷拔过程中机械划伤所致。     

超(超)临界火电机组用关键钢管TP304L腐蚀现象分析

利用JSM-7001F扫描电子显微镜、Inca Energy350 X射线能谱仪等测试设备,对不合格的超(超)临界火电机组用TP304L钢管进行分析.结果表明,不合格的TP304L钢管内表面发生一定深度的腐蚀和沿晶腐蚀开裂.显微组织分析发现,管内表面晶界析出较多碳化物,而外表面很少,管心部组织也有少量碳化物.研究分析认为,出现沿晶腐蚀开裂和析出碳化物是由于在拉拔过程中发生高温快速渗碳的结果.     

超临界锅炉末级过热器水压泄漏原因分析

某新建660MW超临界机组在安装阶段水压试验时1#锅炉末级过热器钢管发生开裂泄漏.对失效钢管进行了化学成分分析、常温力学性能检测、金相组织观察、扫描电子显微镜分析和能谱分析.结果表明,开裂泄漏的主要原因是钢管内壁在热轧和冷拔过程中产生了纵向线性缺陷,并在缺陷尖端形成应力集中.在水压试验过程中,缺陷尖端张开形成裂纹并扩展...     

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束失效分析

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束在运行过程中发生开裂.采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜以及EDS能谱等手段对失效钢管进行取样分析.根据宏观和微观断口形貌、显微组织、钢管的腐蚀坑及力学性能测试结果,确定了钢管失效原因为应力腐蚀开裂.裂纹起源于钢管表面的点蚀坑,应力来自于钢管承受冷热交替时产生的热应力.     

钢管平移装置在钢管防腐生产线上的应用

要:用于防腐的钢管在缓冲平台上平移时,由于钢管自重的原因,采用人工滚动平移首先比较困难,其次会提高操作人员的劳动强度,增加生产运行的人员成本和不安全因素.本文论述的是在钢管防腐生产过程中,采用钢管平移装置来提高钢管在缓冲平台上的移动效率和机械化程度,减少安全隐患.     

34CrMo4无缝钢管内折缺陷的成因分析

针对国内某型号34CrMo4无缝钢管生产过程中出现的钢管内折缺陷,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS),对缺陷微观形貌和微区成分进行了系统观察和分析,探讨了34CrMo4无缝钢管内折缺陷的形成原因。研究发现钢管内表面内折缺陷区域有大量层次明显的裂纹,并且在内折缺陷区域、生产线热加工后管坯和模拟生产线热处理后的管坯中均发现了Cu元素富集现象。在生产线管坯穿孔咬入过程中,高含Cu夹杂物被轧碎挤压至晶界处,并沿晶界渗入,破坏晶界的连续性。由于穿孔产生的轴向拉应力以及高含Cu夹杂物的出现,使管坯沿轴向变形过程中出现基体不连续现象,管坯在不断延伸过程中出现微裂纹,无缝钢管内壁在随后的连轧和定径过程中形成内折缺陷。     

0Cr18Ni9不锈钢管冷拔开裂原因

通过对冷拔钢管在生产过程中产生的附加应力分析,借助于金相显微镜,带能谱仪（EDX）的扫描电子显微镜（SEM）,对冷拔开裂的0Cr18Ni9不锈钢管的开裂原因进行了分析,发现开裂是由尺寸较大的夹杂物诱发引起的,而沿晶析出的σ相是使钢变脆的原因。     

14 MnNb钢管外折叠原因分析

采用电弧炉、炉外精炼和连铸工艺生产了直径330 mm的14MnNb钢连铸管坯,并轧制成外径323.8 mm、壁厚23.83 mm的管线用管.然而,沿钢管全长进行磁粉探伤时发现表面有外折叠.对本批次钢管和连铸坯进行了金相检验、酸浸及能谱分析,以揭示产生外折叠的原因.结果表明:钢管外折叠是连铸坯表面的网状裂纹所致,而铸坯表...     

OCr18Ni9不锈钢管冷拔开裂原因

通过对冷拔钢管在生产过程中产生的附加应力分析，借助于金相显微镜，带能谱仪(EDX)的扫描电子显微镜(SEM)，对冷拔开裂的OCr18Ni9不锈钢管的开裂原因进行了分析，发现开裂是由尺寸较大的夹杂物诱发引起的，而沿晶析出的σ相是使钢变脆的原因。     

2219铝合金搅拌摩擦焊接头腐蚀行为

采用晶间腐蚀试验和剥落腐蚀试验研究了2219铝合金搅拌摩擦焊接头的腐蚀行为,结合金相显微镜、扫描电镜及能谱仪等分析手段研究了接头腐蚀后的表面形貌和腐蚀产物的成分,并对接头腐蚀机理进行了初步的探讨.结果表明,搅拌摩擦焊焊核区耐蚀性比母材高;腐蚀从点蚀开始,逐渐发展为晶间腐蚀和剥落腐蚀的全面腐蚀形貌;接头组织成分的均匀化,降低了材料形成局部腐蚀原电池的倾向,使得电位正向移动,接头耐蚀性增强.     

再沸器腐蚀原因分析

乙二醇装置500#蒸发单元五效再沸器的弯头、封头等部位及其管束、壳程由于腐蚀减薄严重而发生穿孔泄漏。现场腐蚀状况及腐蚀介质监测数据表明再沸器的腐蚀兼有冲刷腐蚀和酸性腐蚀,并分析了再沸器的腐蚀原因及过程。从工艺防腐、材料防腐、腐蚀介质监测、涂料防腐四个方面提出了相应的防护措施。     

二氧化碳驱注采井常用油套管钢的腐蚀行为

采用高温高压反应釜研究了N80、P110、3Cr、5Cr等4种油套管钢材在现场采出液中的抗CO_2腐蚀性能,结合扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)等手段,观察分析了腐蚀产物膜形貌和成分。结果表明:随着温度的上升,4种钢材腐蚀速率均呈现出先增大后减小的趋势,最大值出现在中温区,N80、P110、5Cr钢在90℃时腐蚀速率达到最大,3Cr钢在80℃时腐蚀速率最大;4种钢材腐蚀类型主要为均匀腐蚀,未发现局部腐蚀,腐蚀产物主要为FeCO_3,含Cr钢腐蚀产物出现多层结构,主要成分除了FeCO_3,还有非晶态的腐蚀产物Cr(OH)_3;N80、P110钢的腐蚀产物细小、致密、均匀覆盖在基体表面,腐蚀速率较低;3Cr、5Cr钢的腐蚀产物覆盖不均匀、与基体结合力弱、附着性不强,易脱落,造成整体腐蚀速率较高。     

多相流动状态下缓蚀剂对X70钢CO2腐蚀的影响

目的 研究在多相流动状态,尤其是段塞流动条件下,各种浓度的不同缓蚀剂对X70钢腐蚀的影响.方法 采用自制实验装置模拟起伏管路段塞流动条件,通过电子显微镜、挂片失重等方法,对挂片表面形貌、腐蚀速率进行分析,数值仿真了多相流动状态下缓蚀剂乙二醇对X70钢CO2腐蚀速率的影响.结果 自制实验装置的挂片表面形貌、挂片失重速度与真实环道实验相似.实验用缓蚀剂的质量浓度超过35 mg/L后,均匀腐蚀缓蚀效率提升明显,继续提高缓蚀剂的浓度,均匀腐蚀缓蚀效率变化不大.多相流动条件下,缓蚀剂对局部腐蚀的缓蚀效果不明显.仿真用缓蚀剂乙二醇的质量浓度达到250 mg/L后,缓蚀效率变化与实验结果类似.结论 自制实验装置可以模拟起伏管路内气液两相流动状态,实验结果可靠.缓蚀剂的最佳缓蚀效率存在临界浓度,小于临界值时,对挂片的缓蚀作用甚微,超过临界浓度时对挂片表面的腐蚀速率影响不大.段塞流动状态下,缓蚀剂的缓蚀作用仅针对挂片均匀腐蚀,对局部腐蚀影响不大,甚至会促进局部腐蚀的发展.     

环境因素诱导入井管具的腐蚀

对于同一口油井来说,腐蚀介质基本一致,但是井下油井管各部位的腐蚀差异却较大,这主要是环境因素造成的.本文讨论环境因素引起的杂散电流腐蚀、缝隙腐蚀、电偶腐蚀和应力腐蚀.这些腐蚀现象在油气田开发过程普遍存在.入井管具较多,因材质存在一定的差异,电位差较大的局部区域出现较严重的电偶腐蚀.在其连接处可能发生缝隙腐蚀,钻杆加厚过渡带的残余应力将诱发应力腐蚀.希望本文的讨论为油田开发的相关设计和决策提供一定的参考依据.     

飞机铝合金结构连接部位的腐蚀行为

简要阐述了飞机铝合金结构连接部位的腐蚀特点，采用加腐蚀试验方法研究了含有防腐涂层模拟件的腐蚀行为，在试验室条件下再现了服役期间飞机铝合金结构连接部位的腐蚀损伤历程，同时探讨了其腐蚀机理及其影响因素。结果表明，连接部位是飞机铝合金结构的腐蚀薄弱环节，是最容易出现腐蚀活性点和膜下腐蚀的区域，在腐蚀环境下连接部位缝隙处涂层最先出现鼓包和开裂，涂层剥落后金属基体有点蚀坑存在，随着腐蚀时间增加，点蚀向晶间腐蚀发展，最后出现剥蚀。     

X65钢海底管道在CO2/H2S腐蚀环境下的适用性

利用高温高压反应釜模拟试验和电化学测试,研究了X65钢海底管道在CO2/H2S环境下的耐蚀性。结果表明,不加缓蚀剂条件下,X65钢在总压为0.25MPa时的平均腐蚀速率及局部腐蚀风险与总压为0.7MPa时相比,均显著降低。添加100mg/L的缓蚀剂,X65钢的腐蚀速率显著降低,缓蚀效果较好;电化学测试与模拟试验结果一致。降压至0.25MPa分离出部分腐蚀性气体后再输送可大大降低内腐蚀风险,结合缓蚀剂措施,该腐蚀环境下可选择X65钢海底管道输送油气。     

Detection and characterization of stress-corrosion cracking on 304 stainless steel by electrochemical noise and acoustic emission techniques

This paper focuses on the corrosion process of 304 stainless steel in acidic NaCl solution during slow strain rate testing experiment by using electrochemical noise (EN) and acoustic emission (AE) techniques. Meanwhile, the EN and AE characteristics of corrosion process were studied. The results show that stress corrosion occurs easily in the experimental system, and corrosion forms develops gradually from localized corrosion including stress corrosion and pitting corrosion to general corrosion. The AE signal characteristics of pitting corrosion, crack and bubble break-up are significantly different during the corrosion process.     

Na2 S2 O3 对 16Mn 钢材在碱性溶液中的腐蚀影响研究

目的研究16Mn钢在4 g/L Na2S2O3的碱性溶液中的腐蚀行为和腐蚀机理。方法对16Mn钢的腐蚀形貌进行深入观察,对腐蚀产物的成分进行EDS分析,通过质量损失法和动力学方法分析腐蚀速率的变化,确定腐蚀机理。结果腐蚀形貌随腐蚀时间的推移由最初的点蚀发展为均匀腐蚀,腐蚀所生成的产物主要由O,S,Na,Fe元素组成。结论腐蚀产物主要是非晶态和晶态的羟基氧化铁和赤铁矿,随着腐蚀时间的延长,腐蚀越发严重,腐蚀速率逐渐下降。     

双腐蚀缺陷管道剩余强度计算方法

目的建立低保守性双腐蚀缺陷管道剩余强度的计算方法。方法利用非线性有限元分析的数值仿真方法,对含有双腐蚀缺陷管道剩余强度进行分析,并验证了分析方法的可靠性。计算了轴向间距对带有相同腐蚀缺陷深度、长度,不同腐蚀缺陷深度、长度,以及具有不同环向间距或不同轴向间距的交叉位置双腐蚀缺陷管道失效压力的影响,首次提出了双腐蚀缺陷相互作用系数的概念,并将其应用到双腐蚀缺陷管道失效压力的计算中。结果当轴向间距超过一定数值时,双腐蚀缺陷因相互作用而消失,只有在轴向间距非常小或两轴向腐蚀接触时,双腐蚀缺陷才有可能达到或接近完全相互作用。在相互作用范围内,双腐蚀缺陷的相互作用随轴向间距呈对数关系变化。当双腐蚀轴向投影完全重合时,腐蚀环向间距对双腐蚀缺陷相互作用的影响不大;当双腐蚀轴向投影未完全重合时,环向间距对双腐蚀缺陷相互作用的影响不可忽略。当双腐蚀缺陷之间存在一定环向间距时,双腐蚀缺陷的相互作用随轴向间距先增大后减小。结论提出的相互作用系数概念能够解决交互影响双腐蚀缺陷管道失效压力的计算问题。