微机型继电保护装置CT变比不匹配解决方法

本文根据安康水电厂在330kV电抗器二次回路安装调试过程中遇到的电流互感器变比与继电保护装置不匹配的问题，介绍了解决这种问题的方法。     

灯具检验中常见的标记不合格项解决方法

总结了一些灯具检验中常见的标记不合格项,就这些不合格项的产生、标准的理解进行了探讨,并给出了解决的方法.     

解决减温器喷水阀故障的方法

减减器喷水阀运行费用昂贵,尤其在喷水阀的流量很低而压降很高时容易发生故障,其结果往往导致机组停运,需要紧急检修。而且,不良的喷水调节也会引起机组不良的运行性能。喷水阀发生故障的一个重要原因,是由于给水泵出口和过热器之间的压差很大,造成阀门压降高。洛瓦公用服务公司佐治亚洲的尼     

基于温升的阀厅连接金具设计方法

为使直流特高压(ultra high voltage direct current,UHVDC)换流站阀厅连接金具的温升处在合理的范围内,建立合理的基于温升的阀厅连接金具设计方法至关重要。针对阀厅连接金具温升过高现象,通过试验结合理论分析原因,指出了由磁场引起的电流分布不均是阀厅连接金具温升过高的主要原因,提出了基于温升的特高压换流站阀厅连接金具设计方法,运用有限元(finite element method,FEM)的方法对阀厅连接金具的电流分布及温升进行仿真,优化连接金具的关键尺寸,使温升均匀分布。根据相关标准对按所提方法设计的阀厅连接金具进行试验,并和传统金具进行比较,结果表明由所提方法设计的阀厅连接金具温升分布均匀,最大温升明显降低。所提方法对特高压换流站阀厅连接金具的设计具有重要意义,同时也为换流站其他设备及输电线路上设备的设计提供了重要参考。     

基于阀侧电流时序特征的换流阀电流实时计算方法

阀电流是晶闸管型换流器运行状态的直接体现形式。为提升换流器的能观性,该文提出一种利用阀侧电流时序特征实时计算阀电流的方法。首先,利用交直流电流的时序特性预估每个阀的导通/关断状态。其次,根据阀状态计算换流器的旁通组数,利用多相旁通组间的并联关系,构造旁通回路方程。最后,计算阀电流,利用阀的单向导电性,校正阀关断状态和阀电流。仿真和录波结果表明：在不同的阀状态和旁通组数下,所提方法均能准确计算换相失败暂态过程及其故障恢复期间的阀电流,验证了其有效性。     

现场检查TA变比的方法

0引言 6kV以上变配电室的高压出线,在进行改造或更换TA时,按照常规都要进行现场变比检查试验,其目的是为了保证T A变比的准确度,以达到计量或保护动作值的准确度.     

柔性直流联接变阀侧断路器功能定位及必要性分析

为了确保换流阀安全可靠运行,云南异步联网工程柔性直流单元首次在联接变阀侧设计了交流断路器,当系统发生短路故障且联接变交流进线断路器拒动时,可以通过该断路器切除短路故障。仿真结果表明,联接变阀侧断路器在发生直流极间短路故障且交流进线断路器拒动的极端情况下能快速切断故障电流,流过桥臂的短路电流的热效应累计值在设备耐受范围内,可保证子模块安全运行。     

220kV变电站三卷变中低压侧变比设置的建议

1 变压器变比问题分析 山西省供电单位 220 kV 变电站运行的变压器目前基本为三卷变压器,且均为220 kV侧多分头调压,中低压变比不可调,若中低压变比选择不当,就会给电网调压和经济运行带来不利,如太原地区的冶峪和新店两站,4 台主变额定容量三侧均为 150 MVA,接线型式均为Y0/Y0/Δ-12-11,变压器三侧电压比:冶峪站为有载调压,变比为[220+10(-6)×1.45%] kV/121 kV/10.5 kV;新店站为无载调压,变比为 (220±2×2.5%) kV/121 kV/10.5 kV.由中低压变比可以看出,110 kV和 10 kV侧变比固定为 121 kV/10.5 kV,在变压器空载运行时,当 220 kV电压运行于所在分头位置电压时,110 kV运行于上限值 121 kV,而 10 kV则只能运行于额定值 10.5 kV.由于太原地区 220 kV网无功相对富裕,冶峪站和新店站 10 kV侧均无电容器补偿,因此当变压器带负荷后,由于无功功率流动造成电压损失,使变压器中压和低压侧电压只能顾此失彼,最终造成有功和无功的潮流分布不合理.     

主变低压侧软连接外壳温度异常原因分析

对国华太仓发电有限公司7、8号主变B相低压侧软连接处铝质外壳运行温度异常原因进行了分析,并提出了解决方法,消除了威胁机组安全运行的隐患。     

一次配变直流电阻不合格的分析处理

1故障概况2006年1月3日，我局1台型号为SC9—630／10的干式变压器（2003年投运）高压侧发生短路导致变压器开关跳闸。事后经过检查，事故是由于变压器高压侧A相绕组末端与中性点铜排的连接不紧导致打火，弧光引起高压侧引线短路，同时由于A相绕组末端长期打火导致末端接头处环氧树脂绝缘层受到了损伤。故障点描述见图1。     

伪双极MMC-HVDC系统联接变阀侧中性点电阻参数设计

针对模块化多电平换流器高压直流输电MMC-HVDC(Modular Multilevel Converter based HVDC)直流单极接地故障暂态特性研究,提出了联接变阀侧中性点经电阻接地的伪双极MMC-HVDC系统发生直流单极接地故障时换流器电容放电的简化模型。将与故障极相连的三相桥臂电容放电回路等效为3个独立的RLC二阶零输入放电回路,从而简化了换流器电容放电与中性点故障电流的分析过程。基于简化模型分析得到的桥臂故障时刻导通子模块电容电压与中性点故障电流计算公式,研究了联接变阀侧中性点电阻参数设计与电容电压放电水平及控制保护系统闭锁换流器延时时间的配合关系,提出了中性点电阻的参数设计原则。最后,针对鲁西背靠背异步联网工程,在搭建的控制保护系统与RT-Lab形成的硬件闭环系统功能性试验平台上,验证了所提联接变阀侧中性点电阻参数设计原则的有效性。     

电流互感器变比校验方法探讨

1 电流互感器变比校验的特点 电流互感器的工作原理不完全同于变压器,变压器铁芯内的交变主磁通是由一次线圈两端交流电压所产生．而电流互感器铁芯内的交变主磁通是由一次线圈内电流所产生．一次主磁通在二次线圈中感应出二次电势而产生二次电流。     

电流互感器变比检查试验方法

电流互感器变比的误差试验应由制造厂在出厂试验中进行,并提供试验报告给用户。现场试验电流互感器变比属于检查性质,即不考虑变比误差而重点检查匝数比。根据电工原理,匝数比等于电压比或电流比之倒数。因此测量电压比或测量电流比都可以计算出匝数比。     

电流互感器变比检查试验方法

根据电流互感器的等值电路图,讨论了２种电路互感器变化检查试验方法（电流法和电压法）的原理的特点,推荐一种简便可靠的电流互感器变比检查现场试验方法－－电压法。     

电流互感器变比校验方法的探讨

1电流互感器变比校验的特点电流互感器的工作原理不同于变压器，变压器铁心内的交变主磁通是由一次线圈两端交流电压所产生，而电流互感器铁心内的交变主磁通是由一次线圈内电流所产生，一次主磁通在二次线圈中感应出二次电势而产生二次电流。     

互感器变比现场校验方法的探讨

介绍一种新的互感器经误差现场试验方法－对比测试法，解决了现场仪器仪表精度不是很高与互感器变比精度等级越来越高的矛盾。     

变分压器臂检验分压比的方法

一、概述在用分压测量冲击电压时,被测电压值是山仪表的读数乘以分压器的分压比而确定的。分压比的误差直接影响测量结果的准确度,所以正确测定分压比,是冲击电压测量工作的一项最基本而又最重要的工作。测定分压器分压比的基本方法可以分为两大类:电压比法和阻抗比法。电压比法的u_1(分     

鄂州电网功率因数不合格原因分析与解决措施

本文通过分析鄂州地区城市电网功率因数过低的原因,提出了优化电容器配置,合理安排运行方式等提高电容器投运率的方法。     

解决高厂变高压侧开关遮断容量不足的措施

1　引　言威海发电厂一期工程为 2× 1 2 5ＭＷ机组。厂用系统中 ,发电机出口与高厂变之间设有一只开关 ,编号分别为 1 31、1 32 ,型号为ＳＮ4 - 2 0Ｇ ,遮断容量 58ｋＡ。二期工程设产前 ,高厂变高压侧出口短路电流最大为 65ｋＡ。二期 2× 30 0ＭＷ机组投产后 ,由于机组容量增加 ,高厂变高压侧出口短路电流经计算最大可达 77ｋＡ。这一数值明显比高厂变高压侧开关的遮断容量高出许多 ,1 31、1 32开关遮断容量小是困扰我们的一个课题。为保证设备安全 ,必须采取措施才行 ,现以1号机为例 ,分析解决 1号高厂变高压侧开关遮断容量不足的问题。…     

变压器变比不匹配对运行情况的影响

从理论和物理现象两方面分析了并联运行的变压器分接头不匹配 (变比不等 )时对变压器工作情况产生的不良影响 ,为现场运行工作提供了理论依据