堆石坝坝顶溢洪道带有地锚泄槽底板的稳定分析

在高山峡谷地区修建堆石坝,将正常或非常溢洪道直接布置在坝顶上,具有简化枢纽布置、节约工程造价和方便施工等优点。通过对堆石坝坝顶溢洪道带有地锚的泄槽底板进行稳定分析和内力计算,得出地锚参数与其所受各力之间的关系式和安全系数表达式,为今后的工程设计提供理论计算方法,经实例验证该方法是可行的。     

面板堆石坝坝身溢洪道局部和整体稳定性分析

研究了岩基上面板堆石坝坝身溢洪道的稳定性,包括泄槽底板的局部稳定性和溢洪道与坝体的整体稳定性。首先推导带水平加固措施的溢洪道底板静力抗滑稳定安全系数计算式,分析坝身溢洪道局部稳定性;然后运用正交设计直观分析方法,对底板抗滑稳定敏感性进行研究。结果表明,增大加固措施长度、减小溢流平均流速及底板长度有利于泄槽局部稳定,而底板厚度和宽度对稳定性的影响较弱。以某溢流面板堆石坝工程为例,分别运用底板安全系数计算式和有限元强度折减法分析溢洪道的局部和整体稳定性,结果表明该溢流面板堆石坝溢洪道满足稳定要求。     

JC法计算结构可靠度的电算程序

应用改进的JC法计算工程结构可靠度,往往需要大量的计算,给工程设计带来不便,因而也限制了可靠度分析理论在水利工程设计中的推广。应用美国NI公司创新软件LabVIEW语言编制了JC法求解工程结构可靠度的电算程序,在windows下运行,结构简单,直观方便,通用性强,适用性强。通过对混凝土面板堆石坝坝顶溢洪道泄槽底板稳定性的实例计算表明,应用情况良好,有较好的推广价值。     

台阶状混凝土垫层在面板堆石坝坝顶溢洪道中的运用研究

混凝土面板堆石坝坝顶溢洪道坝坡稳定是溢洪道安全运行的前提,工程中主要通过在泄洪底板上设置水平锚拉结构解决抗滑稳定问题,但存在一些不足。白河沟面板堆石坝坝顶溢洪道在实践中创造性地采用了台阶状混凝土垫层,避免了溢洪道斜坡滑动状态,成功解决了水平锚拉结构在坝顶溢洪道运用中存在的问题。结构分析及有限元计算结果表明,坝顶溢洪道结构变形和应力值均较小,抗滑稳定满足要求。     

堆石坝坝顶溢洪道带有水平阻滑板泄槽底板的稳定分析

目前国内外有关堆石坝坝顶溢洪道的工程实例较少，对其结构设计理论的研究也不多，仅有少量的买验。虽然仅有的几个工程实例也取得了一定的成功，但其设计主要是凭经验来确定，并且都还没有经过设计流量考验。从静力学的角度出发，通过对堆石坝坝顶溢洪道（带有水平阻滑板）的泄槽底板进行稳定分析，得出了水平阻滑板长度与其所受各力之间的关系式和安全系数表达式，为今后的工程设计提供理论计算方法，经实例验证该方法是可行的。     

土石坝坝顶溢洪道带多层水平加固的泄槽底板的稳定分析

在高山峡谷河流上修建土石坝,若溢洪道布置在岸坡上,开挖工程量会很大。为节约工程造价可将溢洪道直接布置在坝体上。坝体溢洪道的泄槽一般都比较陡,为确保其稳定性现对泄槽底板进行多层水平锚筋加固。通过对泄槽底板的稳定分析得出锚筋的数量和长度与其受力的关系式,为今后工程设计提供理论依据。     

溢流面板堆石坝叠瓦式底板的抗滑稳定性分析

针对溢流面板堆石坝叠瓦式构造底板的特殊结构形式,在分析其受力情况的基础上,提出了应用于该结构形式底板的抗滑稳定计算公式,研究了在相同泄槽底坡情况下、不同位置底板的抗滑稳定性,分析了脉动压力、拖曳力对底板稳定性的影响及不同底板加固措施的作用及效果,结果表明:设置适当长度的阻滑板和增加一定数目的锚拉筋可大幅提高底板的抗滑稳定性;泄槽下端板块的抗滑稳定安全系数较上部的小,应注重对其稳定性的复核。     

桐柏抽水蓄能电站下水库坝身溢洪道泄槽底板锚固筋型式试验研究

桐柏抽水蓄能电站下水库溢洪道为布置在大坝中间坝段上坝身溢洪道,坝身溢洪道以堆石坝体为基础.由于下游坝坡较陡,泄槽底板在其自重、水流拖曵力、水流脉动压力、板顶动水压力等荷载组合作用下,底板抗滑稳定至关重要,为保证斜坡面上的泄槽槽身的稳定,采用锚固板加锚固筋,锚固筋布置层数多,采用何种型式关系到坝身溢洪道的施工难易程度及经济性,为此进行了锚固筋型式的试验研究。     

超长泄槽底板抗冲磨混凝土修复施工技术研究与应用

云南某水电站的溢洪道泄槽基础混凝土与底板抗冲磨混凝土受长间歇浇筑的影响，溢洪道运行几年后，在高速水流和空蚀作用下，溢流面斜坡段和圆弧段超长泄槽底板抗冲磨混凝土遭到水毁破坏严重。针对泄槽修复技术要求高，结构形式复杂及施工工艺难度大等特点，通过分析超长泄槽底板的破坏机理，从抗冲磨混凝土施工、修复工艺、施工质量控制等方面进行了较为系统的技术研究和应用，工程实践结果表明，泄槽底板修复效果良好。     

菲古坝顶溢流面板堆石坝运行期变形特性分析

以大坝监测数据为基础，对菲古水库坝顶溢流面板坝蓄水后运行期大坝变形和溢洪道泄槽错动分布规律进行分析和评价。运用数理统计、时空分布分析等手段，对库水位、气温和水温等环境变量进行了相关性分析。认为大坝坝顶水平变形和沉降量均小于安全警戒值；气温和库水位是影响大坝变形的主要环境因素；溢洪道泄槽错动量对温度十分敏感，但相邻泄槽变形协调，错动量较小，泄槽处于较安全状态；通过采用主堆石料混杂少量埋石砼的做法，减少坝顶溢洪道的不均匀沉降是可行的。     

板柱与梁板结构受力性能对比研究

以某工程为算例,分别选取合理板柱与梁板结构计算模型,按照相关规范进行大型广场在平时工况与战时工况顶板各构件承载力计算,并对其两种结构型式的受力性能分析对比,以总结出地下人防结构顶板的适用原则,为实际工程设计提供参考依据。     

分离式混凝土防渗面板的应用

新疆有十余座混凝土面板堆石坝采用了分离式混凝土防渗面板。分离式混凝土防渗面板打破了传统连续式防渗面板的结构布置,在变形缝的止水设计上,取消了传统的金属止水和橡胶止水带,将多道止水改为一道设置在缝口的表面止水,使变形伸缩缝的止水结构大为简化,方便了面板和趾板混凝土的施工,且易于修补,提高了防渗面板的柔性和适应坝体变形的能力。与连续式防渗面板相比,更具有突出的经济效益,大量节约钢材和能源,是一种值得推广的堆石坝防渗结构。     

钢筋混凝土板的塑性损伤开裂研究

混凝土开裂问题和钢筋-混凝土相互作用问题,一直是钢筋混凝土结构研究的热点.应用混凝土塑性损伤开裂模型,引入双弹簧单元来模拟钢筋-混凝土的粘结滑移作用,对Satish C Jain试验的钢筋混凝土板进行数值模拟,并将模拟结果与试验结果作了对比.对比分析结果验证了采用粘结滑移单元与混凝土塑性损伤模型相结合的方法,能够较好地处理混凝土开裂和钢筋混凝土相互作用问题.     

河口村水库面板堆石坝碾压施工质量控制

根据河口村水库面板堆石坝填筑碾压工程特点,对大坝一、二、三期填筑工程的准备阶段、施工阶段以及完工后观测阶段进行了严格的施工质量控制。对原材料开采加工、运输上坝、加水、坝料摊铺、开仓碾压、取样试验、干密度检测等环节进行全过程监控,通过GPS数字监控系统对碾压过程进行远程动态监控,及时处理施工中出现的填筑层厚、碾压遍数、碾压速度等控制参数不达标情况。碾压填筑后的监测结果表明,大坝填筑实测干密度、孔隙率均满足设计要求,沉降变形满足规范要求。     

高面板堆石坝面板挤压破坏问题研究

近些年来,国内外的一些面板堆石坝工程相继出现了河床段面板挤压破坏现象,通过对面板挤压破坏机理的分析,表明造成面板挤压破坏的根本原因是堆石的变形,它与坝高、河谷形状、以及堆石的压实状况等因素有着较为密切的关系。严格控制坝体的总体变形,特别是控制蓄水运行后的坝体变形,是避免出现面板挤压破坏的最有效手段。     

电磁制动对薄板坯连铸结晶器中流场的影响

本文采用不可压缩ＭＨＤ方程及零方程湍流模式，数值计算了加电磁制动器的二维薄板坯连铸结晶器中的流场。计算表明，电磁制动对于抑制涡旋、改善薄板坯连铸结晶器中的流场有明显效果。     

梨园混凝土面板堆石坝面板混凝土施工技术

梨园混凝土面板堆石坝面板采用在坝顶浇筑一期面板混凝土的施工方案。施工前进行了两次生产性试验,确定了面板混凝土的合理配合比,确保骨料不分离。施工中不断优化面板混凝土施工的工艺流程和关键施工技术,通过采取多种控制措施后面板混凝土浇筑质量良好,在蓄水验收前面板只出现了27条裂缝,工程质量整体受控。     

大跨度预应力空心板在拉西瓦工程中的应用

拉西瓦水电站750 kV户外出线楼屋面采用大跨度预应力空心板和现浇板梁叠合结构相结合方式,为确保施工质量,加快施工进度,从大跨度预应力空心板生产施工技术、板端裂缝控制等方面进行研究与应用.放张后板端裂缝控制在0.4mm以内,单板静载试验结果显示荷载承载力达到35.5 kN/m2,板梁叠合屋面结构静载试验结果显示屋面荷载承载力大于115 kN/m2.     

丰满大坝溢流坝面修补

1　溢流坝面破坏情况丰满溢流坝建坝初期 ,由于漏水严重 ,混凝土冻融破坏十分严重 .50年代初 ,为解决溢流面混凝土的冻融破坏 ,挖除表面破损混凝土约 30～ 4 0 cm,再按设计的溢流面曲线浇筑一层厚为 30 cm的真空混凝土 .混凝土中设间距为 35cm× 35cm、直径为 12 mm的钢筋网 ,用直径 2 0 mm的锚筋固定在老混凝土中 ,锚筋的平均长度为 1.0 m.这一措施防止了溢流面混凝土继续冻融破坏 ,但未能解决内部混凝土的冻胀问题 ,特别是 # 12～# 15溢流坝段施工导流中孔封堵不严 ,形成漏水通道 ,坝体混凝土经冻融交替 ,使这些坝段的表面严重冻胀隆起 ,…     

积石峡混凝土面板堆石坝面板混凝土施工技术

积石峡水电站面板坝混凝土面板浇筑采用了无轨滑模施工工艺和Ⅰ、Ⅱ序跳仓补空的施工方法,一次浇筑到坝顶。面板混凝土浇筑质量好、施工速度快、工效高,质量考核优良率为94.4%;混凝土浇筑面积共35 516 m2,仅产生裂缝71条,裂缝数量较少且宽度较窄。