1Cr18Ni9Ti激光焊接工艺

研究了激光焊接输出功率、焊接速度、离焦量等工艺参数对焊接深度及焊接宽度的影响.实验分析结果表明,1Cr18Ni9Ti采用一定范围的激光焊接工艺参数可以获得窄而深、热影响区较小的接头宏观形貌.实验结果对不锈钢激光焊接的生产应用有一定的参考意义.     

窄间隙手工电弧焊在厚板T型接头中的应用

窄间隙手工电弧焊主要是用来焊接一些产品结构复杂,T型板的高度超过1000mm,无法进行窄间隙埋弧焊自动焊的焊接接头。厚板窄间隙手工电弧焊的主要焊接难点是:①焊缝易产生未焊透、未熔合缺陷。②焊缝脱渣较困难。③T型接头易产生应力裂纹。为了摸索T型接头厚板窄间隙手工焊的规律,我们采用板厚70mm的16MnJ钢进行了各种工艺性试验。现介绍如下。     

采用镍基和奥氏体焊材焊接Cr5Mo钢焊接接头的高温性能

通过热处理实验、持久实验以及焊缝附近微区变形的测量 ,对采用镍基焊材和奥氏体不锈钢焊材焊接的Cr5Mo钢焊接接头的高温性能进行研究。试验表明在高温条件下 ,奥氏体A30 2 /Cr5Mo焊接接头很快就发生碳迁移 ,且碳迁移的程度随着时间的延长而加剧 ;而镍基Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头很难发生碳迁移。由于碳迁移的影响 ,在低应力的条件下 ,A30 2 /Cr5Mo焊接接头持久寿命大约只有Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头的 5 0 % ,且镍基焊接接头的断裂位置大多位于远离焊缝的母材上 ,而A30 2 /Cr5Mo焊接接头的断裂位置大都在脱碳层附近。通过对焊缝附近微小区域变形的测量 ,发生断裂的脱碳层区域较其他位置具有较大的蠕变变形以及较高的蠕变变形速率     

锅炉及压力容器用12Cr1MoVR钢板的焊接接头性能研究

采用正火+回火态12Cr1Mo VR热处理态钢板进行焊接工艺性及焊接接头性能试验。试验结果表明,12Cr1Mo VR热处理态钢板的焊接抗冷裂的预热温度应≥50℃。采用手工电弧焊和埋弧焊对钢板进行焊接接头工艺及性能试验,焊接接头的最高硬度HV10≤350,采用不同焊接焊接热输入焊接的12Cr1Mo VR钢板焊接接头具有良好的强韧性匹配,其焊接接头具有良好的抗中低温脆性断裂特性。     

薄板06Cr19Ni10不锈钢焊接接头组织与性能的研究

通过对微束等离子弧焊和冷金属过渡焊(CMT)的1.5 mm厚06Cr19Ni10奥氏体不锈钢薄板焊接接头的组织与性能的对比,发现微束等离子弧焊接头抗拉强度及疲劳强度均略低于冷金属过渡焊,两种焊接方法下接头弯曲性能均良好,焊缝区硬度均低于母材且CMT焊缝区硬度值略高于微束等离子弧焊,焊缝组织均为奥氏体+不同形态的δ铁素体组织,组织呈柱状晶。     

深窄间隙焊接技术在大厚度构件材料焊接中的应用研究

窄间隙焊接技术作为一种高效焊接方法以其大大降低熔敷量和节约制造时间的优点,使其在大厚度构件制造中具有广阔的应用前景,但是焊接过程的稳定性及侧壁熔合等缺陷的存在,成为影响构件高品质制造的关键问题。利用深窄间隙埋弧焊接方法成功制造了外径尺寸为2 500 mm,厚度达150 mm的转子模拟件,采用多层双道焊接方法,实现了良好的侧壁熔合效果,且未发现夹杂等缺陷,表面该焊接接头具有较高的成形质量。基于该焊接接头开展冲击韧度、拉伸等力学性能试验,表明该接头的力学性能完全满足使用需求。从而验证了深窄间隙焊接技术在大厚度核电转子焊接中应用的可靠性。     

TP304H/12Cr2MoWVTiB异种钢管的双温瞬时液相扩散焊工艺

采用传统的和双温瞬时液相扩散(TLP)焊接工艺对TP304H/12Cr2MoWVTiB异种钢管进行了焊接,研究了不同焊接工艺对接头组织与性能的影响。结果表明:采用双温TLP焊接工艺所获得的焊接接头的组织和性能优于传统TLP焊接工艺的;采用1 240℃加热30 s1、200℃加热3 min的双温焊接工艺所获得的接头抗拉强度为570 MPa,弯曲角达180°时不断裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢脉冲超窄间隙焊接头的组织及耐腐蚀性能

采用脉冲超窄间隙焊(UNGW)工艺对20 mm厚1Cr18Ni9Ti不锈钢板进行焊接,研究了该脉冲UNGW接头的显微组织、力学性能及耐腐蚀性能.结果表明:脉冲UNGW接头打底焊缝区的组织为奥氏体等轴晶+板条状δ铁素体,填充和盖面焊缝组织为奥氏体柱状晶+板条状和网状δ铁素体;部分熔合区组织为奥氏体+蠕虫状δ铁素体,而不完全混合区组织为奥氏体+δ铁素体,且其组织形态较为杂乱;热影响区组织为奥氏体+条带状δ铁素体.脉冲UNGW接头的塑性和韧性优于直流UNGW接头的,但强度低于直流UNGW接头的.脉冲UNGW接头熔合区+热影响区、焊缝区、完整接头及母材在NaCl溶液中的耐腐蚀性能依次增强;脉冲UNGW接头在硝酸溶液中的耐晶间腐蚀性能比未敏化处理母材的与直流UNGW接头的差,但明显优于敏化处理母材的.     

厚板钛合金窄间隙TIG焊焊接接头组织与力学性能

采用氩弧焊,窄间隙条件下填丝多层焊的方式焊接厚板钛合金,成功的实现了52mm厚TC4钛合金厚板的优质连接。试验结果表明,通过合理的焊接参数选择以及焊接保护措施,保证了窄间隙下钛合金的焊接质量,得到优质的焊接接头。接头显微组织观察发现,热影响区由于冷却速度过快生成钛马氏体组织,拉伸试验结果表明焊缝强度达到母材的90%,硬度测试结果显示熔合区硬度呈现最大值。     

06Cr19Ni9NbN高强奥氏体不锈钢焊接工艺评定

06Cr19Ni9NbN高强奥氏体不锈钢首次被用作铁路罐车罐体材料,采用埋弧焊(SAW)和熔化极活性气体保护焊(GMAW)焊接。通过对其性能的分析,选择H03Cr22Ni8Mo3N双相不锈钢焊丝作为焊接填充材料,制定了合理的焊接工艺,进行了焊接工艺评定试验,并对焊接接头进行了无损检测和力学性能测试。结果表明,焊缝和热影响区外观及各项性能均满足了设计要求。     

锻造 Cr12 钢

因合金工具钢 Cr12耐磨性和淬透性高而塑性差、淬火变形小,所以常用来作冷冲压模具,但由于其导热性差,碳化物偏析严重,脆性大,因此加热时容易开裂。现通过我们多次试验,改进了工艺,取得了很好的效果,介绍如下。 (1)备料 ①原材料必须合格,特别是内部不可有裂纹等缺陷。 ②下料的锻造比一般控制在 2～ 4之间。 (2)温度控制毛坯料加热要分三步： ①先预热到 500～ 600℃保温。 ②加热到 750～ 850℃保温。 ③再加热到 1000～ 1150℃开始锻造。 (3)锻造方法 ①毛坯料出炉后要立即锻打,开始锻打要轻打,温度下降到 900～ 1000℃时要重打,温度低于 900℃时又要轻打,如果温度低于 850℃时还要进行二次锻打时,必须将锻件再加热到 1000～ 1500℃重新分三步锻打。 ②拔长毛坯料时,应不断翻转,使毛坯料受力均匀。如发现有裂纹时应切去或磨去裂纹,重新锻打。 ③镦粗时,要采取轻打,多打,每次下压量不要太大。 ④冲孔时,要分两次单面冲,先冲一面留 2～ 4mm余量,然后调面再冲去余量。 (4)注意事项 ①加热毛坯时应缓慢加热,严禁在高温时将毛坯装入炉中。 ②在加热到 1000～ 1150℃之间时,应经常将毛坯料调头、翻身,使之均匀烧透,千万要防止毛坯料内外温差过大,不然在没有锻打前就会开裂。 ③始锻温度不能过高,终锻温度不能过低,不然就会因碳化物偏析脆性加大而出现裂纹。 ④由于 Cr12钢塑性差,温度控制要求严格,应多用于自由锻、不适于模锻。 ⑤锻件不能用冷钳夹,更不能遇水。 ⑥冲孔时,冲头、漏模要先进行预热。一般要预热到 200～ 250℃,不然锻件表面会出现出现龟裂现象。 ⑦锻造温度不能过高或保温时间过长,因为这样会引起锻件脱碳,而且使内部组织奥氏体晶粒粗大,影响以后的热处理性能。 (5)锻件的冷却加工好的锻件应在沙箱中慢慢冷却,进行等温退火处理。 (编辑若禾 )     

Cr12和Cr12MoV模具钢特殊热处理工艺研究

介绍常用的冷作模具钢Cr12和Cr12MoV的特殊热处理及表面强化处理工艺，由于采用了最佳加工工艺，使模具寿命显著提高。     

Structure and water-lubricated tribological properties of Cr/a-C coatings with different Cr contents

The Cr containing amorphous carbon coatings (Cr/a-C) with varying Cr content were deposited using unbalanced magnetron sputtering. The results revealed that the chromium carbide nano-clusters were formed when the Cr content exceeded 4.9 at%. The critical load increased while the hardness decreased after the Cr element incorporation. Although the low Cr containing Cr/a-C coatings (≤4.9 at%) exhibited similar friction coefficient with a-C coatings, but the initial friction coefficient, running-in distance and wear rate of SUS440C balls all decreased. However, the Cr/a-C coatings with high Cr content (11.98–14.09 at%) would worsen the tribological properties because chromium carbides acted as abrasive wear particles during tribotests.     

0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17不锈钢在熔融LiCl-5%Li2O中的腐蚀行为

采用浸没法分别研究了0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17三种不锈钢材料在700℃LiCl-5%Li2O(质量分数)熔融盐中的腐蚀行为.结果表明:0Cr18Ni9和1Cr13不锈钢的腐蚀产物主要为LiFeO2和LiCrO2,1Cr17的腐蚀产物主要由LiFeO2、LiFe5O8和LiCrO2组成;三种钢的腐蚀速率均随时间的延长而增大,并且1Cr13的腐蚀速率明显大于1Cr17和0Cr18Ni9的;在试验条件下,1Cr17铁素体钢和0Cr18Ni9奥氏体钢的耐蚀性能相当,均优于1Cr13马氏体钢.     

15Cr、20Cr钢σ0.2热处理工艺及最佳成分选择

研究了15Cr、20Cr钢二次淬火工艺参数对σ0.2的影响,且对经同一工艺处理后的15Cr与20Cr性能指标进行对比,并应用数理统计及回归运算建立了性能和成份的相关公式,找到了改善渗碳结构钢(15Cr、20Cr)屈服点的办法,进而达到了提高其性能一次合格率的目的。     

Cr12MoV钢锻造生产工艺

介绍一种冷冲模具钢的锻造生产工艺,执行了这种工艺,并严格遵循锻造操作要点,保证了锻件产品质量.     

热处理对Cr28Ni3和Cr15No3的影响

本文通过对Cr28Ni3和Cr15No3铸铁的显微组织、硬度及耐磨性的试验,结果表明950℃1050℃空冷处理后对Cr28Ni3铸铁影响较小,而使Cr15No3铸铁的硬度和耐磨性较大幅度提高。     

12Cr2Mo1和12Cr1MoV钢的回火脆性研究

回火脆化是Cr—Mo钢最严重的失效形式。文中对12Cr2Mol和12Cr1MOV钢进行低温系列冲击试验，确定其韧脆转变温度(DBTT)。结合P的非平衡晶界偏聚理论，分析回火脆性的主要影响因素。运用经验公式估算合金元素对钢的韧脆性能的影响，结果表明，P的合量大大影响了钢的脆性，而Cr、Mo等元素在抑制回火脆性方面具有重要作用。     

屏过中12Cr1MoVG与16Cr23Ni13的焊接工艺

我公司某产品的屏式过热器采用2Cr1MoVG的管子与16Cr23Ni13的扁钢相焊,由于两种材料在化学成分及物理性能上有很大的差异,在焊接时,选用合适的焊接工艺,以获得合格的焊缝接头,保证该屏过的高温运行性能。     

32Cr3Mo1VA钢表面电火花沉积Cr的两极质量过渡机制

研究了32Cr3Mo1VA钢表面电火花沉积Cr的两极质量过渡机制,从基体的角度将32Cr3Mo1VA钢电火花表面强化分为三个阶段:即电极与基体放电;强化层中第二相逐渐形成到完全建立;强化层中的第二相成为"电极电蚀的对象".