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针对体现椭圆形封头与碟形封头无严格区别的相关标准和论述近似椭圆形封头可等效代替 2∶1椭圆形封头的论文 ,对制定封头形状尺寸允差的依据、封头形状尺寸允差 7要素和封头偏差检查用样板等内容做了详细论述 ;认为封头的最大理论偏差Δmax的计算无实际意义。认为将封头形状尺寸允许偏差置于主导地位 ;制作既无量具功能又无可操作性的检查样板 ;偏信最大理论偏差值计算理论 ;将封头形状尺寸允许偏差当作可等效代替的首要条件均是片面的。把形状尺寸允许偏差作为近似椭圆形封头可以等效代替 2∶1椭圆形封头的观点缺乏科学依据 相似文献
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对冷旋压近似椭圆形封头等效代替标准椭圆形封头的浅见 总被引:1,自引:0,他引:1
针对在压力容器行业中关于冷旋压近似椭圆形封头是否能够等效代替标准椭圆形封头问题上的争议,以我国容器标准为主要参考,也是世界公认的权威性规范ASMEⅧ-1和Ⅷ-2的有关规定为依据,提出了看法:对特定尺寸的冷旋压近似椭圆形封头,在用2:1标准椭圆形封头的样板检查并满足所规定的形状和尺寸允差要求后,完全能够等效代替标准椭圆形封头。 相似文献
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对近似2:1椭圆形封头可等效代替2:1椭圆形封头的几个核心论点有不同认识,指出:认定“形状相近或相当的碟形封头与椭圆形封头其设计也总是一样的”,说“两者是一回事”的提法不切实际。 相似文献
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运用薄膜理论分析了旋压椭圆形封头的本质及其应力分布,指出了它与标准椭圆形封头不等效的原因及替代关系。 相似文献
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马秉骞 《石油化工设备技术》2008,29(2):7-8
椭圆形封头在内压力作用下壳体上的应力是非均匀分布的,所以在开孔后其孔边的应力分布情况比较复杂。按平板开小孔的情形对椭圆形封头开孔后孔边的应力集中状况进行分析,提出了在椭圆形封头上开孔的范围。 相似文献
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通过对椭圆形封头与筒体连接处的受力分析,计算了连接处的边缘力、边缘力矩和边缘应力.综合制造因素,提出了椭圆形封头直边设置的要求. 相似文献
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通过对几种壳体强度计算公式的分析和比较,提出了椭圆形封头和碟形封头强度计算公式的应用条件。 相似文献
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本文根据该厂生产中积累的经验,为椭圆形封头模具成型尺寸及封头下料展开直径提供了经验计算公式,并列出了φ500~1600mm的标准椭圆形封头的各数值。 相似文献
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介绍了ASME规范锅炉及压力容器产品制造中成型椭圆形封头检查用全样板的设计、制作及应用,并提出了超标封头的处理方法。 相似文献
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热压整体椭圆形封头坯料的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
椭圆形封头属不可展物件,即不能通过简单地物件展开来测量其下料尺寸。下面根据椭圆形封头热压成型的过程分析,找出了其坏料下料比较准确的公式。封头的成型是在胎具上进行的,加热后(碳素钢、普通低合金钢一般加热到950~1050℃) 相似文献
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李生昌 《石油化工设备技术》2000,21(4):7-10
对椭圆形封头进行应力分析 ,认为封头失效时的强度取决于封头的顶部强度并非过渡区 (即转弯处 )。因此 ,封头的强度计算公式是以顶部为危险区而建立的 ,其结果对过渡区是安全的。故没有必要把椭圆形封头的开孔补强以 0 .8Di 为界划分为中心部分和过渡区分别计算 ,只要统一以中心部分进行计算即可。 相似文献
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凸形封头最小有效厚度确定 总被引:1,自引:1,他引:0
GB1 5 0— 1 998《钢制压力容器》标准释义中指出 ,为防止在封头转角区域因周向应力造成失稳 ,参照希尔德 (shield)、德鲁克 (Drucker)发表的椭圆和碟形封头正压失稳预测公式进行校核 ,定出封头最小壁厚不得小于封头直径的 0 .30 % (标准封头为 0 .1 5 % )的要求[1]。这里所述的标准封头是指形状系数K为 1的椭圆形封头以及形状系数 M为 1 .33(Ri=0 .9Di,r=0 .1 7Di)的碟形封头 (亦称近似标准椭圆形封头 )。椭圆形封头形状系数由下式确定 :K =1 / 6 [2 (Di/ 2 hi) 2 ] (1 )式中 ,Di 为封头内直径 ,hi 为封头曲面深度。根据文献 [2 ] ,D… 相似文献
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通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732、ASME、AD等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-98规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头。 相似文献
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椭圆形封头的应力状况及对冲压减薄的考虑 总被引:1,自引:0,他引:1
应用有限元法分析了椭圆形封头的实际应力状况,并与经典薄膜理论进行了比较,明确了封头最大压力的构成。通过讨论冲压减薄对封头强度的影响,提出了封头厚度免予考虑冲压减薄的想法,将具有明显的经济价值。 相似文献