飞机起落架主起外筒起飞降落过程中应力分布

对近几年大型飞机起落架主起外筒焊接部位失效原因及主起外筒焊接部位受力进行分析计算并获得了飞机起飞着落过程中主起外筒焊接部位承受冲击载荷在580 MPa范围内。并通过对主起外筒进行适当的简化并建立其相应焊接过程的有限元模型,利用有限元软件分析了冲击载荷对主起外筒焊接部位的影响,并确定了裂纹高发区为主起外筒顶端、第1条焊缝区域及第2条焊缝区域。结果表明在主起外筒顶端出现裂纹的几率最高,其次是两条焊缝区域。     

想想看——左振忠同志的火焰矫正实践(二)

五、圆桶焊接变形的矫正(见圈5)锅炉储气包,板厚18毫米、筒径1000毫米、筒长1680毫米。开坡口对接焊后,在焊缝外部内凹7毫米。问如何矫正?六、压形件扭曲变形的矫正(见图6)     

焊接转台

焊接转台为焊接圆筒形工件的旋转装置,由于转盘旋转平稳和倾斜角度较大,为焊接自动化或手工焊的均匀焊接提供了条件。经过一段时期来的薄壁筒体焊接,效果较好。一、焊接转台规范转盘直径:φ1000毫米;转盘水平位置时的中心高:1517毫米;转盘     

30CrMnSiA钢热处理工艺性

30CrMnSiA钢具有良好的淬透性。水淬断面达φ100毫米,油淬断面达φ50毫米。它克服了铬硅钢淬透性低的缺点,代替了昂贵的铬镍钼钢,如PCrNiMo。这种钢有较高的强度和足够的冲击韧性,有较好的焊接性及冷冲压变     

油压筒深孔加工工艺

本厂产品中,油压筒应用很普遍,一般油压筒内孔比较长,直径和长度之比可达 1: 20以上,精度和光洁度要求比较高,因此加工比较困难,以下举例介绍一下本厂油压筒深孔的加工工艺。 一、油压筒的技术要求 图1为本厂产品M131W万能外圆磨床工作台纵向运动的油压筒,油压筒材料为铸铁,油压筒内孔直径d=75毫米,长度l=1,192毫米,d:l=1:16,内孔椭圆度和锥度在全长上不能大于0.04毫米,平直度在100毫米长度上不能大于0.01毫米,表面光洁度9,不能有纵向刻痕,油压筒两端外圆82C和92是油压筒的设计基准,必须与内孔保持一定的同心度。 二、工艺路线 本厂为保证…     

CW-1型泥浆振动筛偏心筒焊接工艺的改进

<正>CW-1型泥浆振动筛由两个直径大小不同的偏心筒组成,其筒座的材料为20号钢,筋板材料为Q235A钢(见图1)。原焊接工艺为:采用φ3.2 mm的E4303焊条(150℃烘干1～2 h),焊接电流为150 A。焊后探伤证明无裂纹等缺陷。连续运转90 h后,大轴承座焊缝靠偏心筒一侧     

燃气轮机燃烧室的焊修

某列车发电站燃气轮机,功率6000千瓦,系国外进口设备,已使用十五六年,运行数万小时,经检查发现燃烧室过渡段损坏,委托我厂焊修。该零件直径1534毫米,长1200毫米,壁厚4毫米,是由内筒、外筒及锥体三部分组焊而成,其结构如图1所示。     

日本和西德高强度抗冷裂钢的研制情况

高强度抗冷裂钢(简称CF钢),又称焊接无裂纹钢,这是指抗拉强度≥50公斤/毫米~2,焊前不需预热或焊前预热温度比一般同级强度钢要低仍不会产生焊接裂纹的钢。该类钢的特点是含碳量低(≤0.12%),焊接裂纹敏感性系数很小(P_(CM)≤0.25),通过加入微量合金元素诸如Ti、Nb和B等来保证基体和焊接接头达到足够的强度和冲击韧性。自二十世纪七十年代开始,日本,西德两国为了适应各种大型焊接结构减轻结构重量、降低成本,缩短建造周期的迫切要求,分别研制了这类能简化焊接     

薄壁筒体纵向接头和环形接头的焊接

<正> 1.前言图1是我厂生产的飞机发动机某零件的半成品——薄壁筒体,材料为固溶强化型镍基合金GH3039,料厚1.5毫米。该薄壁筒体上有四条纵向接头,一条环形接头。焊接后,由纵向接头的纵向收缩引起了薄壁筒体局部的弯曲变形(图2),由环形接头的纵向收缩引起薄壁筒体的径向变形(图3)。为了减小薄壁筒体的焊接变形,提高焊接生产率,我们采用了琴键气动夹具分别装夹Ⅰ、Ⅱ段,用自动氩弧焊焊接纵向接头,采用液压胀形夹具装夹薄壁筒体,用手工氩弧焊焊接环形接头,获得了优质焊接接头,焊缝成形美观。     

小气包内环缝埋弧自动焊

我厂生产的小气包系由一节圆形筒身和两只椭圆形封头装焊而成,筒身和封头的材料均为A3钢板,厚8毫米,其装焊情况如图1。过去内环缝的焊接,焊Ⅰ焊缝时是用手工焊,焊Ⅱ焊缝是装衬环,上好封头后在外面用单     

石油精炼加氢裂化反应筒焊接缺陷的显微分析

用引进的20CrMo9钢分段焊接制成石油精炼加氢裂化反应筒,内径1000毫米,壁厚90毫米,使用压力200公斤,壁温<300℃。实际运行六年,在使用过程中经无损检测发现沿环缝有裂纹产生并逐年增长。为了确定裂纹的属性及产生的原因,进行了解剖检验与观察分析。一、缺陷位置的测定与缺陷断口的获得为了准确地暴露缺陷,我们首先用超声波方法确     

提高筒体装合质量的经验

筒体环向对缝的装合,一般采用对接焊,对口间隙应根据焊接要求而定。一般筒体板厚2～4毫米的,间隙为1毫米。板厚为5～20毫米的,间隙为2毫米。为了在零件联接边缘的全长上保持规定的间隙,需按规定间隙的大小在边缘插入固定板(见图1)。焊接结构一般在焊后都要挠曲,所以,在进行下一步装合之前应进行预矫正。筒体在焊好纵缝后一般在弯板机上进行矫正,矫正时应根据挠曲的特征决定是否采     

封闭式消声器的焊接

某产品所用消声器是以降噪声为目的的,设计采用图1结构。 该结构由内、外两层简体焊接而成,内简体是封闭式的,由0.8mm厚的SUS304微孔板卷制而成,筒体长约1300mm,直径250mm,若焊接工艺不合理,焊接后筒体极易变形,且校正困难。外筒     

近二年国外液压元件的一些发展(续)

制造缸筒的新材料近几年用来制造液压缸的新材料有所发展,其目的主要在于提高制造液压缸的生产率和降低成本。过去几年已有内孔已加工完毕的液压缸筒坯料和镀过铬的活塞杆出售,但缸筒坯料为无缝管。新出现的冷板管坯料,则用接缝管制造,管坯焊接后经热处理,使焊缝物理性能与母体一致,然后涡流探伤、超声探伤,最后冷拔成形及退火消除内应力,珩磨内孔后即可使用。管径φ16～482毫米,壁厚1.65～15毫米。     

薄型防弹钢板在校平中应注意的问题

薄型防弹钢板是低合金高强度钢中的一种,它不但用作军用防弹钢,也用作压力容器和锅炉的承力构件等材料。钢板厚度不大,一般在10毫米以内,但强度很高,弹性很好,具有一定的防弹能力,故称作薄型防弹钢板。这类钢板在校平、下料、冷作加工、焊接和装配等工艺中,不同于一般     

蓄压筒的加工

我厂生产液压机构蓄能器的缸筒(筒称“蓄压筒”),技术要求如图1。由于40Cr钢切削性能差,长期来,加工光洁度只能达到▽5～6。为保证产品质量,改用以下加工方法,收到了较好效果。管坯(φ159x14毫米无缝钢管)经下料,然后,在一般车床或镗床上粗镗内孔至φ134.2毫米(留细镗余量0.8毫米)和车     

凸轮轴的摩擦焊接

某油田进口的柴油发电机组,运行一段时间以后,发现柴油机凸轮轴一端轴承安装处折断,由于没有备件,委托我厂用摩擦焊方法修复。该凸轮轴材质相当于35CrMo钢,整体经调质热处理、凸轮表面经过硬化。其长度为440毫米、轴颈为φ36毫米。经分析研究决定将折断的端头废弃,另用35CrMo钢调质后加工成φ36毫米、长120毫米的棒料,与凸轮轴本体进行摩擦焊接。     

各种渗碳钢的抗断裂强度

作为研究用的钢种是:EX24、SAE8620、EX29、SAE4320、EX32、SAE4820、SAE4817、20NiMoCr6、和EX55。所有钢种,除20NiMoCr6外,都是以125磅(57公斤)原料在空气中用感应炉熔化,铝脱氧,并铸成133毫米直径和213毫米长度的钢锭。20NiMoCr6钢已有商品生产,它的化学成份和原始奥氏体晶粒度见表1。试样取自锻成直径为32毫米的圆棒材,或取自圆角13毫米的方棒料。     

改进操作方法防止收弧裂纹

三十万千瓦电站锅炉再热器材料为 F11钢,管径为42×3.5毫米,接头的坡口角度、钝边及装配间隙尺寸如图1所示。采用手工电弧焊方法焊接,选用热817焊条,焊条直径为2.5毫米。产品制成后,其焊接接头经抽头检查,并作断口抽验,发现焊缝收弧处有裂纹,造成大批接头焊接质量不合格,一度     

粗丝二氧化碳气体保护焊的应用

我厂从1968年开始正式在产品上应用粗丝二氧化碳气体保护焊。例如:壁厚为8～30毫米的压力容器的纵向焊缝的焊接;设计压力为30公斤/厘米~2,壁厚为32毫米,16Mn钢的压力容器;对接直径400～500毫米,壁厚为80毫米的35号钢水压机柱塞;对接70毫米厚的16Mn钢板;对接厚度为150毫米的35号钢板;还应用于绕板高压容器的一条环缝焊接,都收到了良好的效果。