叶片用X20Cr13钢的热处理工艺研究

试验研究了影响X20Cr13叶片铜力学性能的相关热处理工艺参数。试验结果表明,若淬火温度偏高,晶粒易粗化,导致冲击性能降低较多。该钢有明显的回火脆性,因此回火冷却速度应稍快,回火时间应充分。该钢风冷淬火也能获得良好的综合力学性能。     

调质态X12Cr13不锈钢热处理工艺研究及组织分析

通过对X12Cr13不锈钢做了一系列的调质热处理试验数据,研究不同的淬火+回火制度及冷却方式对其0℃冲击功的影响。试验结果表明:X12Cr13不锈钢在调质热处理过程中影响其0℃冲击功的主要因素是碳化物的分布及形貌;为使力学性能满足标准要求,其最佳调质热处理工艺为:淬火温度为930~940℃,回火温度为650~660℃,回火冷却方式宜采用快冷方法。     

精密铸造导卫H13钢显微组织分析

研究精密铸造导卫H13钢在不同热处理工艺下的组织结构性能,制定了该钢最佳热处理工艺,使其性能获得提高,并应用于轧制线材轧机导卫上.结果表明,精密铸造H13钢在加热温度为870～890℃,以20～30℃/h的冷却速度退火时,硬度最低;最佳淬火温度为1 050℃,淬火后应进行2～3次回火,可以获得高的热稳定性、强韧性和热疲劳性能.     

汽轮机用X20Cr13叶片钢热处理工艺探讨

采用不同的热处理工艺研究了X20Cr13叶片钢室温力学性能、FATT和晶间断裂率。结果表明，在相同回火温度下，随着淬火温度升高，材料的强度提高，而冲击韧性、FATT50以及晶间断裂等塑性指标随之下降。采用970 ℃淬火＋670 ℃回火的热处理工艺既可以获得优良的综合力学性能又适合实际生产。     

热处理工艺对L80-13Cr腐蚀行为的影响

随着石油开采技术的提升，更多复杂环境的油气井得到开发，对13Cr系列钢材的耐腐蚀性提出更高要求。采用金相观察和扫描电镜(SEM)研究不同热处理工艺对L80-13Cr不锈钢力学性能和耐腐蚀性能的影响。试验结果表明，综合力学性能及电化学测试结果，L80-13Cr钢的最佳热处理工艺为淬火960℃、回火700℃。在高温高压电化学测试和FeCl₃点蚀试验中，与原材料相比，经过最佳热处理的L80-13Cr钢钝化膜更为稳定，耐点蚀性能明显提升。     

25Cr2MoV钢高温螺栓恢复热处理工艺研究

用正交试验设计分析了25Cr2MoV钢高温螺栓恢复热处理工艺参数对恢复处理后的性能的影响，优选了最佳热处理工艺，测定了恢复处理前后的钢的拉伸力学性能、冲击韧性和固溶体晶格常数。结果表明，影响钢恢复后性能的主要参数是加热温度、回火温度和加热后的冷却，合金元素的固溶和回火时的析出是影响其性能的主要因素，在600℃回火导致钢的二次硬化。     

变质Cr12MoV模具钢热处理工艺研究

研究了热处理工艺对变质Cr12MoV钢组织和性能的影响。结果表明，淬火回火处理后，变质Cr12MoV钢中共晶碳化物呈粒状均匀分布；随淬火温度的升高，硬度先升后降，冲击韧度呈逐渐升高趋势；淬火后试样随回火温度的升高，硬度逐渐降低，冲击韧度先降后升；确定变质Cr12MoV钢最佳热处理工艺为1080℃淬火＋250℃回火。     

热处理工艺对ZG23Cr12MoV耐热钢组织与力学性能的影响

研究了不同热处理工艺对燃气轮机核心铸件用ZG23Cr12MoV耐热钢组织与力学性能的影响。结果表明:ZG23Cr12MoV钢的淬透性好,组织均为马氏体;淬火冷却速度对ZG23Cr12MoV钢的强度和硬度影响较小,随着淬火冷速增大,塑性和冲击韧性提高;在710～750℃范围内回火时,随着回火温度升高,ZG23Cr12MoV钢的强度和硬度降低,塑性和冲击韧性提高;随着回火冷却速度的增加,ZG23Cr12MoV钢的冲击吸收能量明显提高,硬度变化不明显。     

ZG15Cr2Mo1钢的热处理工艺研究

为了确保含017%C、1.93%Cr、0.97%Mo、0.43%Si和0.68%Mn(质量分数)的ZG15Cr2Mo1钢的室温和高温力学性能满足要求,对其进行了不同温度和冷却方式的正火及不同温度的回火工艺试验。经不同工艺热处理的钢的室温和高温力学性能确定的ZG15Cr2Mo1钢的最佳热处理工艺为:920~970℃保温8~12h空冷正火,随后720~760℃回火8~12h。     

60Si2CrA的淬透性及低温回火温度对组织性能的影响

利用DIL805A热膨胀仪并结合显微组织-硬度法,测得60Si2Cr A钢的临界冷却速度;并且对该钢淬火+低温回火后的回火马氏体组织、硬度及冲击韧度作了分析研究。结果表明:60Si2Cr A钢的临界冷却速度为3~5℃/s,低于该冷却速度主要发生珠光体转变;该钢870℃淬火后低温回火,回火温度越高,硬度越低,冲击韧度越高;该钢200℃低温回火4 h,可得到最佳的综合性能。     

回火工艺对1Cr12Ni3MoVN钢组织和性能的影响

通过显微组织分析、室温拉伸试验、冲击试验、硬度试验,研究不同回火制度下1Cr12Ni3MoVN钢的显微组织与力学性能。结果表明,随着回火温度的增加,1Cr12Ni3MoVN钢析出相数量不断增加,对材料的强度、冲击性能具有增强效果;碳化物聚集长大,基体组织逐渐由马氏体向回火索氏体转变,杂质元素在晶界处偏聚而降低了材料的断裂抗性,冲击韧性降低,回火温度应取较低温度;随565 ℃回火时间的延长,1Cr12Ni3MoVN钢抗拉强度、屈服强度、硬度下降,塑性变化不大,冲击吸收能量略有增加,回火保温时间不宜过长;随回火冷却速度的降低,1Cr12Ni3MoVN钢强度先升后降,塑性变化不大,冲击吸收能量显著下降,硬度变化不大,建议以空冷方式进行回火冷却。最佳的回火热处理工艺为565 ℃保温2 h,空冷。     

核电用1Cr13厚壁管材内表面裂纹产生原因分析

分析了热轧后空冷产生的淬火效应、退火缓冷引起的回火脆性和轧制对裂纹生长方向的影响.不合理的热处理制度使材料发生马氏体相变和回火脆性,在冲击性冷轧后产生开裂.而轧制压扁造成的内表面切向拉应力是产生纵向裂纹的原因.     

热处理工艺对4Cr3Mo2Si1V钢组织与性能的影响

利用热膨胀相变仪测定了新型热作模具钢4Cr3Mo2Si1V的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,研究了其在不同淬火、回火工艺下的力学性能和显微组织。结果表明:4Cr3Mo2Si1V钢的珠光体与贝氏体的临界冷速分别为0.03 ℃·s^-1和0.8 ℃·s^-1。经淬火试验,发现该钢种在1030 ℃和1060 ℃油淬后具有较高的硬度,且晶粒未发生明显长大。随着回火温度的提高,其硬度呈现先增后降的趋势,在500 ℃回火时由于第二相粒子大量析出,析出强化作用增强,促使二次硬化现象产生,硬度达到峰值,约57 HRC。经过多组工艺对比后,发现1030 ℃淬火和600 ℃回火后的平均冲击吸收能量达到最大值,为265 J,且硬度值仍保持在52 HRC,故最终选定1030 ℃×30 min油淬+600 ℃×2 h回火两次作为4Cr3Mo2Si1V钢的最佳热处理工艺。     

3379BA1汽轮机叶片钢的热处理工艺优化

采用正交试验方法研究了3379BA1汽轮机叶片钢热处理工艺与力学性能之间的关系。结果表明:影响试验钢力学性能的因素先后顺序为回火温度、淬火温度、回火时间、淬火时间,得出了最优热处理工艺参数为1050 ℃淬火(保温60 min,油冷)后在700 ℃回火(保温120 min,空冷)。通过试验验证,经最优热处理工艺处理后试验钢可以满足各项性能要求,较工艺优化前冲击吸收能量平均值提升约10 J,屈强比达87.3%。     

热处理工艺对5Cr5Mo2V钢组织与性能的影响

利用洛氏硬度计及场发射扫描电镜等研究了奥氏体化温度和回火温度对热锻模具用钢5Cr5Mo2V组织和性能的影响。结果表明:试验钢经过不同温度的淬火和回火处理后,组织均为回火马氏体+残留奥氏体+碳化物。当5Cr5Mo2V钢在920~1030 ℃淬火时,随淬火温度升高硬度值增加并于1030 ℃达到最大值62.53 HRC,之后硬度值趋于稳定,且在1030 ℃淬火时晶粒较为细小,超过1030 ℃淬火晶粒开始粗化;试验钢在480~550 ℃回火时,硬度值随回火温度升高逐渐增加,并于550 ℃出现二次硬化峰值,但在此温度下试验钢的冲击性能为最低,此后随回火温度升高冲击性能逐渐增加,当回火温度为600 ℃时,试验钢在维持较高硬度(49 HRC)的同时,冲击吸收能量可达21 J,故5Cr5Mo2V钢的最佳热处理工艺为:1030 ℃淬火30 min后油冷,随后在600 ℃回火(2 h)2次空冷。     

A real-time measuring technology for studying distortion of hydraulic turbine blade castings during heat treatment process

During heat treatment process, the distortion behavior inevitably appears in hydraulic turbine blade castings. In this research, a technology was developed for real-time measurement of the distortion in hydraulic turbine blade castings at the still air cooling and forced air cooling stages during heat treatment process. The method was used to measure the distortion behavior at the cooling stages in both normalizing and tempering processes. At the normalization, the distortion at the blade corner near outlet side undergoes four stages with alternating bending along positive and negative directions. At the tempering stage, the distortion could be divided into two steps. The temperature difference between the two surfaces of blade casting was employed to analyze the distortion mechanism. The measured results could be applied to guide the production, and the machining allowance could be reduced by controlling the distortion behavior.     

新型刀具用钢的热处理工艺及微观组织

采用不同淬回火工艺系统地研究了一种高碳高铬马氏体刀具用钢—SIMR的热处理工艺和微观组织,通过XRD、SEM和TEM等表征方法,分析测试了不同淬火温度和回火温度下SIMR刀具用钢的微观组织、碳化物形貌与分布和显微硬度等,获得了SIMR的最佳热处理工艺。结果表明,SIMR刀具用钢的晶粒尺寸随着淬火温度的升高而逐渐增大,冶炼凝固过程中析出的富铬M₇C₃型一次碳化物随着淬火温度的提高而逐渐回溶,显微硬度总体上呈现先升高后降低的趋势,回火温度在150~300 ℃间,SIMR刀具用钢的最佳热处理工艺为在1050 ℃淬火处理20 min,油冷,然后在150 ℃回火处理90 min,空冷。     

回火工艺对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响

采用正交试验等研究了回火温度、回火时间、回火次数及冷却方式对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响。结果表明,本试验中在回火温度630~730 ℃,回火时间120~360 min,回火1~3次以及冷却方式分别为空冷、堆冷、砂冷的条件下,对1Cr17Ni2钢锻后回火硬度影响因素的主次排序为:回火次数＞回火温度＞回火时间＞冷却方式,其中随着回火次数增加,硬度逐步下降,其余参数在试验参数范围内与硬度无明显正相关关系。在保温时间为240 min时,将回火温度升高至720 ℃,或在680 ℃下,将保温时间延长至720 min,进行一次回火,回火后空冷,硬度均高于3.5 HBS。在加热温度为680 ℃、回火时间为180~210 min,回火后空冷,回火3次可将硬度降低至3.6 HBS以下。