汽轮机叶轮T型槽轮缘小脚裂纹的超声波探伤

目前,一些汽轮机采用T形叶根结构,在叶轮轮缘上开有相应的倒T形叶根槽,槽口的外缘留有6×4.5或8×4.5毫米的小脚。近年来发现一些机组由于轴向振动频率不合格或装配质量不良,在叶根和轮缘小脚处出现了严重的开裂现象,例如N125-135型汽轮机的第14压力级、N75-90型汽轮机的第20级的叶轮,均有数台机组出现类似的裂纹。     

汽轮机叶轮轮缘裂纹的超声波探伤

目前,一些汽轮机采用T型叶根结构形式的叶片,在叶轮轮缘上开有相应的反T型叶根槽,槽口的外缘留有6×4.5毫米或8×4.5毫米的小脚。这些机组中有的由于轴向振动频率不合格和装配质量不良,在叶根和轮缘的小脚处出现了严重的开裂现象。例如12.5万千瓦汽轮机的第十四级、第十九级和N75-90型汽轮机的第二十级叶轮。     

30万kW汽轮机叶轮轮缘小脚的超声波探伤

黄台电厂7号机组是东方汽轮机厂生产的 N300-165/535/535型高温高压30万 KW 机组。自1987年底投运以来,该机组第11级叶轮在1988年5月由于叶片断裂使第60片叶片处的轮缘产生了1条深8mm、长25mm 的裂纹,在对其进行焊补修复后,又对该处进行了着色探伤,未发现缺陷。在1989年3月的大修中提出要在不拆叶片的情况下,对轮缘焊补区进行超声波探伤,过去对2.5万 KW、5万 KW 等小机组轮缘的超声波探伤,因其轮缘厚度较薄,可以用遮挡法进行判断裂纹是否存在。但随着装机容量的增大,叶轮轮缘厚度也相应增厚,该机轮缘厚度为22mm,小脚为4mm×9mm(如图1所示),为使主声束切过 C 点,折射角β为23°,由公式 sinα/sinβ=C _有/C _钢可知,     

汽轮机叶轮轮缘探伤技术

N75-90-1型5万kM汽轮机,第20级、21级叶轮大多是倒梯形的,并有很多叶轮是无销的,这些无销轮缘小脚裂纹,严重地影响了安全生产。超声波斜向扫查法,能十分准确,简便地探测出裂纹。 1.裂纹及其特征裂纹主要是沿轮周向的,裂纹先从轮缘沿小脚表面向轮里裂,然后沿周向发展;同     

汽轮机叶片飞脱原因分析与处理

针对某电厂1号汽轮机在启动过程中叶轮叶片飞脱事故,从机组启动试运行和安装检查两方面查找原因,确定为第6级叶轮出汽边轮缘与第7级隔板间轴向间隙过小造成的动静摩擦、叶片飞脱.经返厂车削转子的第7级隔板静叶,增大第6级叶轮与第7级隔板间轴向间隙后,机组启动过程中热膨胀顺畅,保证了机组安全运行.     

霍县发电厂2号机第廿八级叶轮进汽侧轮缘开裂原因分析

前言霍县发电厂2号机第廿八级叶轮进汽侧轮缘处发生了开裂,对其开裂小块进行了全面的宏观、断口、显微组织、分支裂纹走向及显微硬度测定等试验。试验结果认为,该叶轮轮缘处的局部开裂属于应力腐蚀开裂。在对应力、介质条件及材料敏感性等进行综合分析后认为,在引起应力腐蚀开裂的诸因素中,因叶轮与隔板间发生严重磨损所产生的附加应力(包括热应力和组织应力),乃是造成该级叶轮轮缘应力腐蚀开裂的主要因素。     

机组振动故障诊断及处理

连城发电厂2号汽轮机为N100-90/535型单轴、双缸、双排汽、凝汽式汽轮机,1982年投产后运行晴况一直较稳定.2003年大修过程中,在对低压转子无损检测时发现第16和21级叶轮轮缘分别有3条和9条裂纹缺陷,后将转子返厂对2级叶轮进行了更换处理.     

菏泽电厂NLT350-400×6型凝结泵节能改造

国电菏泽发电厂二期工程安装2台300 MW凝汽式机组,每台机组的凝结水系统配有2台NLT350-400×6型凝结泵.该泵为筒袋型立式6级离心泵,首级叶轮为双吸结构,并带前置诱导轮,第2至第6级叶轮为标准级单吸叶轮.凝结水经凝结泵升压后首先至化学精处理装置,然后经轴封加热器、除氧器水位调节门、7,8号低压加热器、5,6号低压加热器进入除氧器.机组满负荷运行时,因凝结泵扬程有富裕,除氧器上水主调节门开度较小,存在较大的节流损失,因此进行节能改造是很有必要的.     

锅炉排粉机叶片切割改造节能的应用

中电国华神木发电股份有限公司两台锅炉所配置的四台排粉机为沈阳鼓风机厂生产的型号为M6-31No20.5D煤粉通风机,从投产以来该风机耗能大、运行效率低.公司在2004年4月份1号机组B级检修时对所配两台排粉机实施了叶片切割改造,并且决定在9月份2号机组C级检修期间对所另外两台排粉机也实施叶片切割改造.风机节能改造方法有几种,但采用切割叶轮改造投资少,费用低,收效快;而且从切割工艺观点看,径向直叶片的排粉机叶轮切割工艺最简单,而后机翼叶片的风机叶轮在切割加工中要求相对较高、难度偏大,如果切割不当,会引起风机振动等问题.     

菏泽电厂NLT350-400×6型凝结泵节能改造

国电菏泽发电厂二期工程安装2台300MW凝汽式机组,每台机组的凝结水系统配有2台NLT350-400×6型凝结泵。该泵为筒袋型立式6级离心泵,首级叶轮为双吸结构,并带前置诱导轮,第2至第6级叶轮为标准级单吸叶轮。凝结水经凝结泵升压后首先至化学精处理装置,然后经轴封加     

略阳电厂3号机169mm叶片断裂原因分析及修复处理

对略阳电厂3号汽轮机169 mm叶片断裂原因进行了分析,在无备品的情况下,采用东方汽轮机厂生产的200MW机组通流改造后退役的第23级叶轮的修复方案,大修后机组启动一次成功,轴系振动达到优秀水平.     

略阳发电厂4号机叶片及叶轮断裂原因分析

对略阳发电厂4号机第15级动叶片及叶轮断裂原因进行分析.通过强度振动校核,叶片、叶轮材质检验及断口形貌分析,认为第15级动叶片存在B0型振动,叶片上有高浓度的盐溶液,产生腐蚀介质.在振动应力的作用下,机组长期运行产生裂纹,逐步扩展最终发生断裂.     

汽轮机转子热应力集中的有限元计算

中间再热式汽轮机启动时,调节级和中压第一级以及前轴封段的温度变化最为剧烈,因而该区段的热应力最大,其最大热应力点发生在叶轮根部轴肩及防热槽等应力集中部位.为分析这些部位的真实应力分布状况,并校核热应力集中系数通用经验公式的可靠程度,本文以国产200MW中间再热汽轮机和合缸125MW机组为研究对象,对其防热槽和叶轮根部进行了细分网格的有限元计算,并对不同几何形状的防热槽进行了比较计算,从而确定合理的结构形式,为改进汽轮机转子结构及启动特性提供理论根据.     

汽轮机单级叶轮轮缘飞裂原因分析

一、叶轮损坏情况江苏戚墅堰发电厂9号机(B12-90/37型)系广州汽轮机厂试制的单级背压汽轮机,功率12000千瓦。该机于八一年四月廿二日突然发生剧烈振动,紧急停机。吊缸揭盖检查,发现叶轮的轮缘连同七只叶片从内铆孔处断裂飞落,裂口长约150mm。叶轮工作温度为450～460℃,共计运行1559小时,启停机24次。损坏部位及飞裂的叶轮见图1。叶轮轮缘部分的详细尺寸见图2。     

汽轮机叶轮键槽径向裂纹的超声波探伤方法

自一九六五年五月郑州热电厂~#4机发生第十级叶轮事故以后,各电厂对同类型机组进行了超声波检查。从一九七三年以来,又分别于黄台、青岛和天津等电厂,相继在五台机级的键槽部位发现了径向裂纹。具体情况如下:     

超声波小角度纵波探伤方法在汽轮机叶轮键槽裂纹检验中的应用

汽轮机的转子是汽轮发电机重要部件,它处在极其复杂的应力状态下工作的,而其中叶轮的工作更加繁重,长期在蒸汽介质中高速运转,特别是最后几级叶轮工作条件是在湿蒸汽中,另外,大功率汽轮机的长叶片和有些汽轮机组的叶轮制造工艺粗糙、装配质量低劣,造成了机组运行过程中产生裂纹,致使叶轮发生飞裂事故。自从1965年5月郑州电厂~#4机末级叶轮飞裂事故以后,各电厂和有关单位均对汽轮机     

362MW汽轮机通流部件的固体颗粒侵蚀分析

通过对362MW进口机组2次大修检查,确认中压缸第1级隔板喷嘴和叶轮遭受固体颗粒侵蚀。分析了隔板和叶轮遭受侵蚀的机理,提出了增强汽轮机通流部件抗侵蚀性的对策。     

凝汽器端差偏高原因分析及处理措施

对某电厂4号600 MW机组凝汽器端差高于3号机组进行了分析.结果表明,其主要原因是真空泵4A出力下降和闭式循环冷却水(闭冷水)温度偏高.真空泵4A叶轮汽蚀严重,部分叶片穿孔以及由汽蚀产生的铁屑积聚在真空泵板式冷却器表面,使其出力下降.将真空泵4A的叶轮及转子的材质由铸铁更换为不锈钢,在该机组的开式循环冷却水(开冷水)回路中加装1台开冷泵,并定期起动开冷泵对闭冷器进行反冲洗后,4号机组凝汽器端差较之前相同工况下降约1.5℃.     

某凝结水泵出力不足原因分析及处理

对某NLO350-400型凝结水泵在试运过程中出力不足,单台泵无法满足机组额定负荷运行的问题进行分析,发现凝结水泵吸入部分诱导轮、首级叶轮不能满足凝结水泵的出力要求,凝结水流量大时凝结水泵叶轮吸入口处抗汽蚀能力不足.通过重新设计,加工该泵的首级叶轮、诱导轮、诱导轮室、泵入口喇叭口4个部位后,在机组满负荷情况下,单台凝结水泵在工频和变频状态下均运行稳定,出力达到了设计要求.     

略阳电厂3号机169mm叶片断裂原因分析及修复处理

对略阳电厂3号汽轮机169mm叶片断裂原因进行了分析,在无备品的情况下,采用东方汽轮机厂生产的200MW机组通流改造后退役的第23级叶轮的修复方案,大修后机组启动一次成功,轴系振动达到优秀水平。