消失模铸造灰铸铁的组织与力学性能

探讨了消失模铸造与粘土砂型铸造条件下的普通灰铸铁(HT200)与孕育铸铁(HT250)的石墨形态、基体组织和力学性能。结果表明,与粘土砂型铸造相比,采用相同化学成分的铁水和相同的浇注条件,消失模铸造条件下形成的A形片状石墨粗大,石墨长度更长;基体组织中铁素体含量增大;抗拉强度与硬度均低于粘土砂铸造的。因此,采用消失模铸造工艺时,为了保证铸件本体的力学性能,应根据铸件结构和壁厚等因素,结合铸件牌号要求和生产条件,采取相应的强化措施。     

硫对消失模铸造灰铸铁组织和性能的影响

在消失模铸造条件下,通过向铁液中加入硫铁增硫的方法改变铸铁的含硫量,研究了含硫量的变化(0.0270%～0.143%)对灰铸铁微观组织和力学性能的影响.结果表明:当含硫量小于0.121%时,薄壁灰铸铁中过冷石墨的数量随着硫量的增加而减少,当含硫量增至0.143%时,过冷石墨基本消除;在试验成分范围内,随着含硫量的增加,灰铸铁的抗拉强度及硬度先提高后降低,当硫含量在0.078%～0.121%范围时,灰铸铁的微观组织和力学性能最为理想.     

孕育方法对消失模铸造灰铸铁组织性能的影响

针对消失模铸造灰铸铁过程中石墨形态及力学性能不稳定的问题,通过在生产条件下附铸阶梯试样及试棒的方法,研究了不同孕育处理方法对消失模铸造灰铸铁组织和性能的影响。结果表明,浇注过程中进行瞬时孕育并控制孕育量在一个适宜的范围内,可明显改善石墨形态和基体组织,同时力学性能得到提高。瞬时孕育量为0.25%时,可基本消除灰铸铁过冷石墨,同时细化基体,抗拉强度较炉前孕育试样提高15 MPa。     

灰铸铁飞轮壳体消失模铸造工艺

以灰铸铁飞轮壳体为例,系统的阐述了消失模铸造的工艺过程和工艺参数.采用阶梯式浇注系统,雨淋式加沙法,浇道比为F内∶F横∶F直=1.0∶1.2:1.4,浇注时负压为0.040～0.055 MPa.浇注温度控制在1 470～1 480℃.生产出的飞轮壳体铸件,石墨分布较均匀,基体组织为珠光体加铁素体,抗拉强度达200 MPa以上.     

热处理对消失模铸造镁合金组织及力学性能的影响

对不同热处理工艺条件下消失模铸态镁合金的组织、力学性能进行了系统的研究,结果表明,高温时效沉淀在晶内及晶界处以连续形式析出,而在低温时效时沉淀以不连续形式在晶界形成,并具有糖浆状.经过热处理后合金的综合力学性能有较大幅度的提高,其中高温时效对提高强度及加工硬化率尤为有利.还通过硬度、电阻率测量分别研究了固溶、时效过程动力学.由于原子扩散速度随温度的升高而增大,高温时效(380℃)的硬度峰仅过10 h即出现,而在低温时效(150℃)时经过24 h仍未达到硬度峰.     

机械振动对消失模铸造镁合金组织及力学性能的影响

研究机械振动对消失模铸造AZ91合金微观组织和力学性能的影响,并分析凝固过程中机械振动细化晶粒的机制。结果表明:机械振动能显著地细化消失模铸造AZ91合金的组织,合金组织由α-Mg固溶体、沉淀Mg17Al12和新相Al13Mn12组成,其铝锰相有别于不施加振动时的Al32Mn25相;机械振动较大幅度改善了合金的力学性能,当激振力为1.5kN时,AZ91合金抗拉强度相对于不振动时提高27%,其合金力学性能最优;而当激振力进一步增加时,由于组织中存在着微观缩松,强度有所降低。机械振动法通过增大过冷度、剪切力碎化枝晶和使枝晶臂熔断来细化晶粒。     

灰铸铁箱盖的消失模铸造数值模拟研究

采用数值模拟方法对灰铸铁箱盖的消失模铸造过程进行了模拟.研究了消失模铸造的充填与凝固特性,并与实际生产进行了对比.结果表明,该件采用底注式浇注系统,浇注温度为1400℃,泡沫模样密度为13 kg/m3,负压度为0.04MPa,涂料厚度为0.5mm,涂料透气性为9.5× 10-9m2/(pa.s).     

消失模铸造铝硅合金组织及力学性能的研究

采用无粘结剂干砂消失模铸造对变质的ZL102合金结晶组织及力学性能进行了研究,通过正交试验得出铸件力学性能、结晶组织和各种工艺因素之间的关系,试验结果表明干砂消失模铸造适用于薄壁小铸件,最佳工艺参数为使用25kg/m3密度的EPS模样,加入3.5%变质剂,浇注温度为760℃,最后对试验结果做了详尽的理论分析。     

灰铸铁件消失模铸造充型形态的研究

采用高速摄影法，对灰铸铁件消失模铸造充型形态进行了初步研究。结果表明，不同真空度对铁水的充型形态和充型速度有较大影响，提高真空度，铁水充型的附壁效应更加明显且充型时间大为缩短，验证了铁水充型形态的基本规律。     

消失模重力铸造镁合金组织及性能研究

对消失模重力铸造及随后热处理条件下AZ91合金组织、力学性能进行了系统的研究。结果表明：消失模铸态下的合金除主要由初生α-Mg枝晶及离异共晶沉淀相β—Mg17Al12组成外，还存在其他工艺条件下未曾发现的新相Al32Mn25(线尺寸为5～50μm)；消失模铸态下的AZ91合金各项力学性能指标均高于树脂砂型铸态的各对应值，这可以归因于消失模铸造充型过程中存在的泡沫模冷却作用及缓冲作用；经过热处理后合金的综合力学性能有较大幅度的提高，均匀化过程中各元素扩散速度较慢。     

金属型铸造和消失模铸造Mg-Gd-Y-Zr合金的组织结构和力学性能

研究金属型铸造和消失模铸造Mg-10.1Gd-3.74Y-0.25zr(质量分数,%)合金的组织结构和力学性能.结果表明:采用两种铸造工艺得到的合金具有相似的铸态组织,均由а-Mg固溶体相、а-Mg+Mg<,24>(Gd,Y)5共晶相和立方状Mg5(Gd,Y)相组成:但金属型铸造合金的晶粒尺寸明显小于消失模铸造合金.经...     

灰铸铁柴油机气缸盖消失模铸造工艺

运用CAD/CAM一体化复合建模与数控编程技术,研究并开发了直列四缸、二气门下置凸轮、无铜套喷油器、铸铁材质的柴油机气缸盖消失模铸造工艺.通过优化设计产品结构、铸造环节流程工艺和采用性能更佳的铸铁材料,每台缸盖重量与同类产品普通砂型铸件相比减轻了6.0kg.     

固溶处理对消失模铸造B319合金组织及力学性能的影响

研究了固溶处理对消失模铸造B319合金析出相及力学性能的影响。结果表明,在495℃下,随着固溶时间的延长,小部分Al2Cu相会发生相断裂,并溶入Al基体中;固溶温度升高到510℃后,随着固溶时间的增加,Al2Cu相断裂及溶入Al基体中的速度明显加快;495℃或510℃下固溶处理24h,α-Fe、β-Fe相几乎没有变化;但在530℃下固溶处理16h,β相会发生断裂,且数量减少;固溶处理24h后,β-Fe相几乎消失,但α-Fe没有发生明显变化。消失模铸造慢冷条件下,B319合金采用495℃及520℃二步固溶热处理,有利于获得较佳的力学性能。     

物理变质处理对消失模铸造AZ91合金组织及力学性能的影响

在消失模铸造条件下,分别采用机械振动及熔体混合处理对AZ91合金的组织形貌和力学性能进行了研究,并分析了凝固过程中细化晶粒的机制。试验结果表明:采用机械振动及熔体混合处理都能显著地细化消失模铸造AZ91合金的组织,并显著提高力学性能。当机械振动激振力为1.5kN时,AZ91合金综合力学性能最优,其主要通过增大过冷度、枝晶臂熔断等作用细化组织。熔体混合处理其效果强于传统的熔体高温处理,熔体混合处理通过在混合液体中产生更多的核胚以增加形核位置,来细化枝晶组织。     

镦锻中心机身消失模铸造工艺

用消失模铸造生产牌号为HT300的Z46-18/4机身铸件。选择开放式浇注系统,适当设置内外冷铁,严格控制铁液的化学成分,并进行两次孕育;浇注后和开箱落砂前在型内保温适当时间。检测结果表明:整体铸件没有任何铸造缺陷;单铸试棒金相组织为:珠光体体积分数97%,碳化物3%;力学性能为抗拉强度325MPa,硬度229HB。     

消失模铸造铁液及凝固特性对灰铸铁石墨组织的影响

在生产条件下,通过附铸阶梯试样的方法,研究了消失模铸造灰铸铁石墨形态的特点,结果表明,消失模铸造灰铸铁较易出现过冷石墨.讨论了消失模铸造特点及消失模铸造高温铁液及充型凝固特点对石墨形态的影响.     

圆桶类铸件的消失模铸造工艺

火箱箱体铸件是陶瓷厂提供热风的配件,铸件主体厚度 20 mm,肋15 mm,材质HT200,铸件要求不变形、无飞边毛刺,铸件单重250 kg,采用消失模工艺生产.     

负压气流消失模铸造工艺对铸钢件组织和性能的影响

介绍了一种运用负压气流的消失模铸造工艺。测试了分别由负压气流消失模铸造工艺和水玻璃砂型铸造工艺生产的ZG35钢和ZGMnl3钢的碳含量、金相组织及力学性能。结果显示，负压气流消失模铸造工艺可以有效地避免铸钢件的表面增碳和体积增碳，同时加速金属液的凝固，细化铸件晶粒。用其生产的铸钢件在力学性能方面与水玻璃砂型生产的相差很小。     

浇注温度和机械振动对消失模铸造镁合金组织和力学性能的影响

研究结果表明:低的浇注温度有利于细化AZ91D消失模铸件试样的晶粒和提高其力学性能,但低于740℃时晶粒细化程度和力学性能相差不大;机械振动能明显细化不同浇注温度下的消失模AZ91D晶粒,且在740℃温度下细化程度最好;机械振动能大幅提高AZ91D消失模铸件试样的力学性能,其中抗拉强度和断后伸长率相比于铸态的,分别提高了23.2%和20.8%。     

钛对灰铸铁力学性能的影响

在生产条件下，钛对灰铸铁力学性能的影响。结果显示：灰铸铁中含钛量w为0．08％－0．1％时，能细化晶粒，提高铸件强度和品质系数，略微增加硬度；含钛量w为0．2％－0．3％时，铸件硬度明显增加，并降低铸件的加工性能和品质系数。