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3 孔蚀、缝隙腐蚀
孔蚀是由于Cl^-作用造成的局部腐蚀。孔蚀时一旦形成起点,该处就会成为薄弱点,有选择性地进行腐蚀。就是说孔蚀内部由于液体的变化等发挥了强的腐蚀作用.从宏观看,即使是弱的腐蚀环境,孔蚀发展的速度也是相当快的。 相似文献
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通过电化学测试、失重测试、扫描电镜(SEM)、激光共聚焦显微镜(CLSM)以及X射线分析衍射仪(XRD)研究了S420、S460和FH550三种海工钢在室温人工海水中的腐蚀行为。结果表明,3种钢在人工海水中阳极均表现出伪钝化特性,阴极受氧还原和氢析出反应共同控制。3种钢在300 mV(Ag/AgCl)电位下的阳极电流密度均低于6 mA/cm^(2),耐腐蚀性较好。失重实验表明,S460钢浸泡过程中的腐蚀速度最低,耐蚀性最好。人工海水浸泡后,3种钢腐蚀产物主要由γ-Fe_(2)O_(3)和Fe_(3)O_(4)以及α/γ-FeOOH组成,其中S460钢中α-FeOOH含量相对较高,而FH550海工钢的腐蚀产物中γ-FeOOH相对含量高。3种钢浸泡过程中以均匀腐蚀为主,并伴随局部点蚀发生。 相似文献
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详细地叙述了武钢焦化工业萘初,精蒸馏塔体的壁厚测量,腐蚀速率计算,讨论了金属腐蚀的形态,金属在大气中氧化的基本过程,金属氧化的动力学规律等,笔者认为,蒸馏塔塔体材质在其氧化初期,属于化学腐蚀,服从于反对数氧化腐蚀规律,而在生成一定厚度的氧化膜之后,腐蚀过程转变为电化学过程,符合抛物线腐蚀规律,从塔体锈层表面目测也可以观察出明显腐蚀阶段性,本文数据可以做为类似设备设计和选材的依据。 相似文献
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在海水环境中防蚀对策有涂层、镀层、内衬及喷镀等表面处理和电气防蚀或两者结合的方法。但是一旦防蚀处理表面劣化,是不能维护的。因此,近年来开发了无需维护的即高铬、高钼铁素体系,双相和高铬、高镍、高钼的奥氏体系不锈钢等。进而也开始使用完全不腐蚀的高钼的镍基合金和钛等。 相似文献
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研究了WC-10Co合金在浓度分别为0.05 mol/L和0.1 mol/L的Na Cl、Na NO3以及Na2SO4等3种阴离子介质中的电化学腐蚀行为。采用电化学阻抗谱(EIS)和动电位极化曲线2种方法研究合金的电化学腐蚀行为,通过传质电阻R和自腐蚀电流密度Icorr2个动力学参数对阴离子介质及其浓度对合金的腐蚀性进行比较。通过合金腐蚀表面扫描电镜观察,结合合金在3种介质中EIS对应的等效电路图对腐蚀机理进行分析。结果表明,Na NO3介质对合金的腐蚀性最弱,Na2SO4介质对合金的腐蚀性最强;3种介质对合金的腐蚀性随其浓度增加而增强;合金在Na2SO4介质中的腐蚀机理较在其他2种介质中相对复杂。 相似文献
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1前言笔者研究腐蚀抑制剂已有45年,最初从寻找起作用的有效抑制剂开始,逐步过渡到研究该作用何以有效。特别是近20多年由于表面分析技术的发展,使得能对以前的一些推断性结论进行考证了。随着抑制剂作用机理的日渐明确,抑制剂的作用也已被分门别类并系统化。另一方面,正在 相似文献
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5全面腐蚀
所谓全面腐蚀就是相对局部腐蚀而言的,这里作为腐蚀形态可以解释为受到腐蚀作用的表面全部被腐蚀。所说的“全面”也不一定意味着“全面均等”,如下面所见到的损伤例那样,它们大多发生在酸性环境场合。 相似文献
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采用失重腐蚀方法研究了在模拟气田井下腐蚀环境中腐蚀影响因素(总压力、温度、腐蚀时间、H2S、Cl-、溶液流速),对套管钢(L80)腐蚀的影响规律,并用扫描电镜分析了腐蚀产物膜形貌。结果表明:60 ℃为L80钢在H2S+CO2腐蚀环境中的腐蚀临界温度,此时,L80钢的腐蚀速率最小;当总压力大于等于9 MPa,温度为120 ℃,H2S、CO2达到各自的超临界点,L80钢的腐蚀速率比温度为90 ℃时小;随腐蚀时间延长,腐蚀速率明显下降;相对在单一的CO2环境下,引入H2S可降低腐蚀速率;Cl-可促进L80钢的腐蚀;溶液流速加快,腐蚀速率提高。 相似文献
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以耐海水腐蚀钢Q345C-NHY3+厚浆型环氧防锈漆涂装体系为研究对象,通过漆膜理化性能检测,结合中性盐雾、紫外光老化等实验研究了Q345C-NHY3的涂装特性与涂装腐蚀行为.同时采用EIS,考察研究了涂装体系在模拟海水介质中的中长期浸泡行为.结果表明:Q345C-NHY3+厚浆型环氧防锈漆涂装体系具有良好的耐阴极剥离性能,施加阴极保护可进一步提高体系的整体耐腐蚀性能.在模拟海水的介质中浸泡104 d后,涂层体系EIS谱的低频端表现出容抗特征,这表明溶液与钢板基体发生了电化学反应,涂层体系开始失效. 相似文献