SKF钢包炉精炼钢中Al_S含量对夹杂总量的影响

精炼车轮钢的化学成分(%)为:Ｃ0.60±0.02,Ｓｉ0.25±0.03,Ｍｎ0.75±0.03,Ｓ、Ｐ<0.020。钢中夹杂物采用ＡＳＴＭ标准评级,要求Ｂ类(Ａｌ2Ｏ3)夹杂<1级,Ａ类(硫化物)夹杂<2级、Ｃ类(硅酸盐)夹杂<2级、Ｄ(点状氧化物)夹杂<2级。为了保证车轮钢的质量,对工业生产中的数据进行了分析研究,确定出用铝的工艺参数。1　精炼工艺　　精炼炉采用90ｔＬＦＶＤ(ＳＫＦ)钢包炉,设有除渣、加热、真空处理3个工位,具有加热、电磁搅拌、成分微调、真空处理、吹Ａｒ搅拌等功能。工艺流程:初炼钢水→除氧化渣→脱氧造渣→ＬＦ(升温、脱氧、微调)→ＶＤ→搅拌…     

锯片用65Mn钢质量控制工艺优化实践

针对65Mn锯片用钢冷轧后出现的麻点、起皮等质量缺陷,对缺陷部位进行的金相、扫描电镜及能谱分析表明,缺陷原因是钢组织中存在大量B类(2.5级)、C类(3.0级)夹杂物。通过优化转炉、精炼、连铸生产工艺,提高钢水洁净度并避免钢水二次氧化,降低了钢中夹杂物,B类、C类夹杂物稳定控制在0.5级、总级别3.0级以下,杜绝了冷轧麻点、起皮质量缺陷。     

铁道车辆辗钢车轮用钢中氧化物类夹杂的控制技术研究

通过分析两种不同LF精炼渣的成分,针对试验结果比较某厂两种工艺生产的车轮钢夹杂物水平。研究结果表明:采用碱度为4.5的精炼渣精炼,车轮钢的B类、C类、D类及DS类夹杂指标均达到使用要求。     

超低氧车轮钢精炼过程非金属夹杂物的转变

研究了采用LD-LF-VD-CC工艺流程生产超低氧高速车轮钢时,精炼过程中夹杂物的生成与变化.实验在出钢时加入足够的Al进行终脱氧,LF精炼过程采用强脱氧、高碱度和强还原性精炼渣工艺,能使最终铸坯w(T.O)达到7×10-6,获得高洁净度的铸坯;而且在LF精炼过程中,夹杂物完成了Al2O3→MgO.Al2O3→CaO-MgO-Al2O3类复合夹杂物的转变,得到在炼钢温度下呈液态的复合氧化物夹杂,这些液态夹杂物通过碰撞、长大和上浮去除,残留于钢中的氧化物夹杂以较低熔点的CaO-MgO-Al2O3类复合夹杂形态存在,它们在热加工过程中可以发生稍许变形,能有效改善车轮钢的疲劳性能.     

连铸工艺生产34Mn2V非调质钢的质量控制

阐述了连铸工艺生产34Mn2V钢的质量水平.针对34Mn2V钢的性能及使用特点,通过采取钢包吹氩、LF和RH精炼、结晶器电磁搅拌、控制浇钢过热度及轻压下等技术措施,使大方坯连铸工艺生产的34Mn2V钢坯表面质量优良,纯净度高,其[H]≤1.8×10-6;T[O]≤12.0×10-6;A类夹杂≤2.0级,B、C类夹杂均≤1.0级,D类夹杂≤1.5级.冲制高压无缝气瓶的性能稳定,具有较高的强韧性水平,满足气瓶使用的安全性要求.     

稀土对高强车轮钢夹杂物赋存特征的影响研究

结合高温模拟实验和热力学分析,探讨了稀土对高强车轮钢中夹杂物类型及尺寸分布的影响,并与传统的钙处理钢进行了对比。研究结果表明,铝脱氧车轮钢经钙处理后夹杂物主要为Al₂O₃、MnS、(Mn, Ca)S和CaO-Al₂O₃以及Al₂O₃-(Mn, Ca)S和CaO-Al₂O₃-CaS包裹型复合夹杂物;与钙处理钢对比,车轮钢经稀土处理后,钢中Al₂O₃夹杂物数量减少,MnS和(Ca, Mn)S夹杂物消失,生成了近球形的Ce₂O₂S、Ce₂O₃夹杂,夹杂物尺寸显著减小;随稀土含量的增加[w(Ce)=0.0160%～0.0250%],不大于5μm的夹杂物数量占比由91.0%提升至99.8%,稀土细化夹杂物效果显著。热力学分析表明：在1600℃条件下,随着车轮钢中w(Ce)由0增加至0.0300...     

60 t Consteel电弧炉-60 t LF(VD)冶炼60Si2CrVAT弹簧钢的工艺实践

西宁特钢采用60 t Consteel电弧炉-60 t LF(VD)-700 kg铸锭工艺生产60Si2CrVAT弹簧钢(%)0.56～0.64C,1.40～1.80Si,0.90～1.20Cr,0.10～0.19V,≤0.020P,≤0.020S.Consteel电弧炉偏心底出钢留渣作业,熔炼温度控制在1 560～1 590 ℃,冶炼全过程泡沫渣长弧操作,可使电弧炉出钢时钢水中磷含量≤0.015%,LF精炼时加铝脱氧,氩气搅拌,控制钢中全铝含量为0.025%～0.050%,并经VD处理使钢中氧含量达(9～12)×10-6,氢含量为(0.6～0.9)×10-6.检验结果表明,钢中A细类夹杂≤1.0级,B细类夹杂为0.5级,其余为0级.     

提高低合金钢钢水质量的研究

结合攀钢实际情况,在生产低合金钢时,出钢过程向钢包内加入高碱度精炼渣,出钢后加入调渣剂,并在LF炉补加少量高碱度精炼渣和0.30～0.60 kg/t铝丸;以及将精炼后钢包底部软吹氩时间延长至6 min以上,改善了钢中夹杂的去除条件,大幅度提高了钢水质量,钢中T[O]平均为14.69×10-6,[S]平均为0.007%,[N]＜50×10-6,非金属夹杂中B、C类夹杂较少,A、D类夹杂多为0.5级.     

武钢Consteel EAF-LF(VD)-CC工艺生产轴承钢棒材的质量控制

武钢鄂钢公司采用70 t Consteel EBT EAF-LF(VD)-CC工艺生产高碳铬轴承钢GCr15棒材。通过控制电弧炉终点碳≥0.25%和高碱度渣精炼,使[S]≤0.004%,T[O]0.000 8%～0.001 2%。检验结果表明,钢中非金属夹杂物A、B类夹杂物≤1.20级,C类夹杂物为0,D类夹杂物≤0.5级。     

高强度船板钢钙处理热力学计算分析-夹杂物变质研究和应用

通过钙处理过程中Fe-Al-Ca-O-S体系的热力学平衡计算,得出在1 873 K时各种平衡态下的[Al]-[O]、[Al]-[Ca]、[Al]-[S]平衡曲线图,并系统分析了各组元对夹杂物变质的影响。研究发现F-级高强度船板钢[Al]为0.02%~0.03%时,为保证夹杂物充分变质,钢中[O]控制在25×10~(-6)以下;钢液中生成12CaO·7Al_2O_3的[Ca]为15.24×10~(-6)~19.97×10~(-6),生成3CaO·Al_2O_3的[Ca]为70.87×10~(-6)~92.88×10~(-6);适当低的钢液温度有利于生成CaS,抑制MnS的聚集析出。120 t BOF-LF-VD-板坯连铸流程生产F-级高强度船板钢DNV F40(/%:0.092C,0.41Si,1.56Mn,0.015P,0.002S,0.032A1,0.035Nb,0.035Ni,0.010Ti,0.080V)的结果表明,当LF精炼渣组成/%:24.9Al_2O_3,55.6CaO,7.7MgO,8.0SiO_2,1.24TFe,加钙前钢中铝含量0.03%,氧含量0.0010%时,每炉钢水喂纯钙线150 m(0.21 kg/m),钢中夹杂物由加钙前Al_2O_3变质为球形钙铝酸盐夹杂物。