浅谈长河坝水电站双戗截流施工措施

长河坝电站施工导流采用土石围堰、2条导流洞均布置在右岸,导流方式采用断流围堰隧洞导流方式。导流洞过水断面均为12×14．5m,进口高程均为1482．OOm,出口高程均为1475．00m。上、下游土石围堰均按50年一遇洪水标准（流量5790m／s）设计,上围堰堰顶高程1530．50m,最大堰高57m,堰顶全长168m,堰基河床覆盖层最大厚度约75m,枯期河床水面宽80-106m。     

达陕高速公路D7合同段王家坝大桥高性能混凝土设计

达陕高速公路D7合同段王家坝大桥下部结构采用空心薄壁墩,主桥为现浇预应力混凝土连续钢构,悬臂法施工,主桥现浇箱梁设计强度等级为C55,各单“T”箱梁除0、1号块外分为13对梁段,箱梁纵向长度分为2×4．5m＋4×4．0m＋4×3．5m＋4×43m。0、1号块总长12．0m,其中0号块长6．0m,1号块为3．0m,中跨和边跨合拢段长度均为2．0m,边跨现浇长度为3．95m。悬臂现浇梁段最大理论重量为i44．5吨,具有体积大、强度要求高、混凝土浇筑质量要求严的特点,     

滩坑水电站工程溢洪道混凝土施工技术

滩坑电站为国家重点工程,水电站拦河坝最大坝高162m,总库容41．9亿m^3,其溢洪道为6孔开敞式溢洪道,堰顶高程EL148m,水库正常蓄水位EL160m,设计洪水位EL1165．87m,校核洪水位EL169．5m,相应最大下泄流量14335m^3／s,堰顶最大单宽流量199m^3／s,泄槽最大流速39m／s。与国内同类工程相比,均处于前列。通过对溢洪道混凝土施工布置的优化及混凝土的防裂和温控,优质、高效的完成了各个节点目标。     

关于15#堰块拒爆的报告

三峡工程三期碾压混凝土围堰于2006年6月6日下午4时进行了爆破拆除,除15#堰块外,所有拆除部分都非常顺利爆破。15#堰块为何没有倾倒,这里刊发的ORICA公司的一篇“报告”、一篇“说明”可以得出答案。     

三峡围堰大坝成功爆破拆除 山西特种汽车制造厂出力有功

2006年6月6日16时整，长江三峡水利枢纽三期碾压混凝土围堰成功爆破拆除。三峡围堰大坝爆破拆除，被誉为“天下第一爆”。该工程爆破炮孔（药室）总数达1022个，总装药量191．3t，使用数码雷管2506枚。爆破拆除围堰总长度为480m，拆除方量18．6万m^3，最大爆破水深达38m。爆破拆除项目从爆破设计、定向布孔、现场装药到引爆，整个爆破工艺流程科技含量高，其规模、强度、难度在国内外均无先例。而承担此次爆破拆除任务的所有爆破装药机械（2台移动式地面站和2台现场混装炸药车）及装药技术均由山西特种汽车制造厂（民爆器材专用设备生产企业）提供。     

斯里兰卡汉班托塔港二期围堰止水工程防渗施工

斯里兰卡汉班托塔港发展项目二期围堰止水工程防渗墙轴线总长2631．17m,总成墙面积3．52fm2,使用塑性混凝土浇筑而成。成功解决了临海侧围堰防渗墙施工成槽难度大的问题。本文主要介绍该工程防渗墙的施工方法和针对施工难点所采取的技术措施,以及所采用的新技术及使用效果。     

浙江舟山金海湾50万吨级船坞围堰拆除爆破获圆满成功

浙江舟山金海湾船业有限公司岱山仙草潭修造船基地5号船坞，位于浙江省岱山县长涂镇小长涂山西岸，岱山水道东侧。船坞尺寸为510m（长）×120m（宽）×14．4m（深），为国内目前在建的最大船坞。船坞围堰全长122m，总体积5．5万m^3。该围堰为复合围堰，上部有抛石、灌砌石、扶壁挡墙，挡墙下有孔径850mm、间距1m、长8～17m的钢管柱，坞墩和围堰连成一体，     

中国第二大水电站溪洛渡水电站开始大坝首仓基础混凝土浇筑施工

溪洛渡水电站工程建设部副主任王世平介绍,首仓基础混凝土浇筑标志着溪洛渡水电站拱坝正式开始混凝土施工。溪洛渡大坝的浇筑特点是一开始就进入高峰期,今年4月份要浇筑4万立方米混凝土。     

AutoCAD在水电工程钢结构相贯线中的应用

<正>1工程概况1.1工程概况长洲水利枢纽工程左岸砂石加工系统布置在内江左岸坝址上游回填土场地上,距坝轴线约400m,系统长450m,宽270m,总占地面积96000m~2,地面高程25m,该系统负责供应内江主体工程所需要的砂石成品料。内江工程混凝土浇筑高峰月浇筑强度8.23万m~3/月,左岸砂石系统粗     

向家坝地下电站尾水渠边坡（长86．5m、跨三级马道）混凝土拉模浇筑一次成型

向家坝右岸地下电站尾水渠总长约550m，护坡混凝土厚度1m，若按照“纵向、横向仓号划分，马道处分缝”的施工方法共计分仓600余仓（坡面按照宽10m，垂直高度4．5m分仓：马道按10m一仓计算），不但消耗了工期，混凝土外观质量也难以保证，躲藏号同时作业需要投入较多施工资源，上下交叉作业也使得旌工安全存在隐患和风险，可谓费时费力费工，不利于工程进度和质量。采用拉模浇筑混凝土仓号65仓（按照宽度8．5m计算），仓号数量是上述方法的10％，该方法在进度、质量、资源投入等方面的优势均有所体现，它的顺利应用为向家坝右岸地下电站按期发电贡献了力量，其它类似工程也可借鉴、参考。     

骨料系统中的新工艺新设备

1 骨料系统概况水口水电站工程二期混凝土工厂设在大坝右岸坝轴线下游约200m 处。要求的生产规模为常温混凝土15万 m~3/月,夏季11℃     

沙溪口水电站二期上游混凝土围堰拆除爆破

介绍了采用塑料导爆管接力式起爆网络的顺序微差控制爆破新技术,分两次成功地拆除了沙溪口水电站二期上游混凝土围堰工程。爆破混凝土量19800m~3,总装药量为15.84t,起爆段数分别为227段和345段。爆破完全达到了预期的效果。爆破安全监测结果也表明,爆破对邻近的水工建筑物没有产生丝毫不利影响。     

长江三峡水利枢纽三期上游碾压混凝土围堰拆除爆破成功

长江三峡水利枢纽三期上游碾压混凝土围堰于2006年6月6日16时进行了爆破拆除,实际总装药量191.3t,爆破总延期时间12.888s,共分了961段,爆破总方量18.6万m3,爆破拆除取得了成功.本次拆除爆破,其拆除爆破规模、爆破难度和重要性在国内外围堰拆除史上均无先例。     

组合混凝土界面粘结性能多因素正交试验分析

组合混凝土叠合构件通过在预制陶粒混凝土部件上现浇普通混凝土而制成,兼具预制结构的施工方便和工期较短、现浇结构的整体性能和抗震性能良好等优点;同时,可充分发挥两种不同混凝土材料各自的性能优势.为分析叠合浇筑间隔时间、混凝土强度等级匹配、浇筑结合面处理方式、钢纤维掺入及附加法向约束力等因素对组合混凝土叠合界面粘结性能的显著影响,本工作设计制作了40组双面直剪组合混凝土试块进行正交试验分析.试验结果表明:附加法向约束力的施加对叠合界面粘结剪切强度的影响高度显著,法向力的增加可明显提高粘结剪切强度;次之,影响程度相接近的为混凝土强度等级匹配及结合面处理方式,在试验所考虑变化范围内,混凝土强度等级的提高可有效改善叠合界面粘结剪切强度,露骨料剂处理方式相比较人工凿毛、粉煤灰砂浆涂刷及自然浇筑面等具有更好的粘结剪切性能;而混凝土内钢纤维的掺入对叠合界面粘结剪切性能的影响不显著.不同浇筑界面处理方式下,随着浇筑间隔时间的延长,界面粘结剪切强度均发生较明显的、规律近似相同的降低变化;当叠合浇筑间隔时间从10 h变化到28 d,在粉煤灰砂浆涂刷、人工凿毛与露骨料剂不同处理方式下,界面粘结剪切强度分别降低为原强度的43.4％、48.1％和46.2％.在不同浇筑间隔时间情况下,露骨料剂处理方式可获得比人工凿毛处理和自然浇筑状态方式下相对较好的界面粘结剪切性能.     

两河口围堰拆除爆破

为确保围堰附近尾水洞衬砌混凝土、尾水出口引渠、尾水闸室等永久性建筑物及检测设备的安全,使导流洞出口档水围堰(重力式水下混凝土结构)爆破拆除任务能安全、优质、高效地完成,针对复杂的围堰挡水体结构,采用堰内充水爆破法拆除围堰。以高程EL2603.5 m为分界线,分上下两部分介绍了爆破设计方案,包括爆破参数选取和爆破网路设计,并重点论述了围堰混凝土结构爆破拆除过程中的施工方法和控制措施。     

钢筒内衬爆炸水井设计中的几个动力学问题研究

以3 kg 2,4,6-三硝基甲苯（TNT）炸药在内径和深度均为11 m的内衬钢筒混凝土围堰爆炸水井中的爆炸为研究对象,数值模拟研究了筒壁厚度、混凝土围堰厚度对钢筒受力与变形的影响,以及水井内设置气泡帷幕对提高设施安全性等爆炸水井设计中关注的几个动力学问题。结果表明：水井内水中爆炸冲击波参数与P. Cole公式计算结果基本吻合;钢筒内壁不利的受力与形变部位都出现在装药中心水平线以下的筒体部位,直到壁厚达到50 mm时距筒底1.60 m处等效塑性应变仍可达到0.001 6,不满足强度理论判断条件;取钢筒厚度为20 mm,外加0.5 m厚混凝土围堰时,内衬钢筒爆炸水井符合安全性强度设计要求;在水井底部设置半径为4.9 m、厚度为0.05 m气泡帷幕时,可使筒壁处的冲击波压力峰值降低40.6 %;对于壁厚为20 mm的钢筒,采用气泡帷幕衰减冲击波措施时,混凝土围堰厚度达到0.35 m就能满足安全性设计要求。上述结论可为内衬钢筒爆炸水井结构设计和安全性评估提供方法及依据。     

爆破振动对新浇筑混凝土强度的影响

为了分析爆破振动对新浇混凝土的影响,分别在混凝土模型浇筑后3、5、7、9、11 h进行爆破振动,通过声速仪对爆破前后混凝土的声速变化进行测量记录,同时在混凝土表面不同位置安装振动传感器用于测量振动幅值。结果表明:在爆源参数保持不变情况下,同一测点上的振动峰值随着凝固时间增加逐渐变大,说明混凝土在强度增长初期对爆破振动响应比较弱,随着水化反应进行,混凝土强度逐渐增长,其对爆破振动响应逐渐增强。另外,对于新浇筑混凝土,其内部有大量未水化水泥,即使在爆破振动作用下造成轻微的损伤,也能够完全愈合,而不影响后期强度,甚至强度因振捣作用有所提高,但也容易出现骨料下沉,导致底部强度高于上部。上述结果可为新浇混凝土在爆破振动下的安全标准提供参考。     

爆破振动对新浇筑混凝土强度的影响

为了分析爆破振动对新浇混凝土的影响,分别在混凝土模型浇筑后3、5、7、9、11 h进行爆破振动,通过声速仪对爆破前后混凝土的声速变化进行测量记录,同时在混凝土表面不同位置安装振动传感器用于测量振动幅值.结果表明:在爆源参数保持不变情况下,同一测点上的振动峰值随着凝固时间增加逐渐变大,说明混凝土在强度增长初期对爆破振动响应比较弱,随着水化反应进行,混凝土强度逐渐增长,其对爆破振动响应逐渐增强.另外,对于新浇筑混凝土,其内部有大量未水化水泥,即使在爆破振动作用下造成轻微的损伤,也能够完全愈合,而不影响后期强度,甚至强度因振捣作用有所提高,但也容易出现骨料下沉,导致底部强度高于上部.上述结果可为新浇混凝土在爆破振动下的安全标准提供参考.     

高层住宅楼泵送预拌混凝土不同部位、不同浇筑面回弹强度分析

本文通过某高层住宅楼结构实体验收同条件养护600℃．d预拌混凝土试块的强度，与混凝土结构实体不同部位、不同浇筑面现场检测回弹强度相比，得出同条件养护600℃．d预拌混凝土试块的强度较剪力墙侧面回弹强度高9．5～34．2％，较楼面结构板上表面回弹强度高13～38％，较楼面结构板下表面回弹强度低1．7～12．9％，较结构梁侧面回弹强度高1．6～29．1％。推出剪力墙侧面回弹强度偏低，楼面结构板底回弹强度偏高，主要原因是泵送预拌混凝土中掺有一定比例的外加荆、掺台料等，建议今后在“统一曲线”中引入不同外加剂、掺合料的修正系数，增加不同外加荆、掺合料不同楼板的不同浇筑面的回弹值修正值。     

向家坝水电站右岸横向围堰爆破拆除技术

向家坝水电站右岸坝后横向围堰结构复杂,组分包含素混凝土及碾压混凝土,堰内有廊道,钻孔深度变化较大,且周围环境复杂,爆破振动控制要求高,拆除工期短。为了确保围堰顺利拆除,将其分为水上和水下两类爆破拆除方式,共分5个作业区,对每个作业区炮孔布置、装药结构、装药量、起爆网路等进行了精确的设计,并对每次爆破进行了振动监测,结果表明:单孔药量控制在28kg以内,孔间和排间均采用不同段别的双枚高精度毫秒导爆管雷管连接,实现逐孔起爆,最大爆破振动速度为8.74cm/s,小于允许标准,爆破效果较好。