27CrMo27S钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相-硬度法，在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms；测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线，获得了连续冷却转变曲线（CCT曲线）；研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当低的冷却速度范围内可获得贝氏体组织。当冷却速度小于1℃／s，转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体（F＋P＋B），当冷却速度为1～6℃／s时转变产物是铁索体和贝氏体（F＋B），当冷却速度为8-24℃／s时转变产物是贝氏体和马氏体（B＋M），当冷却速度大于24℃／s时，转变产物为完全马氏体（M）。该钢种动态CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。     

07MnNiMoDR钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相-硬度法,在膨胀仪上测定了07MnNiMoDR钢的临界点Ac1和Ac3;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.5℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体,当冷却速度为1~5℃/s时转变产物是铁素体、珠光体和贝氏体,当冷却速度为10~80℃/s时转变产物为贝氏体,当冷却速度大于150℃/s时,转变产物为马氏体。该钢种CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。     

27SiMn钢奥氏体连续冷却转变曲线

用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态.结果表明:随着冷却速度的提高,显微硬度逐渐提高.     

20MnSi钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了20MnSi钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1、Ac3及Ms;同时测定了该钢在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线);研究了20MnSi钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能.大致找出了避免贝氏体和马氏体产生的冷却速度,初步确定了生产20MnSi钢的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据.     

77B 钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图)

采用Gleeble-1500热模拟机测定了77B钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线，结合组织观察和硬度测定，获得了该钢的连续冷却转变曲线；研究了其连续冷却转变产物的组织形态，比较了其与同类转变曲线的差别。     

一种碳锰曲轴钢的奥氏体连续冷却转变规律

使用DIL805L型膨胀仪分析了曲轴钢的相变规律,得到了其奥氏体连续冷却转变曲线（CCT）。结果表明,试验钢的临界点为：Ac1＝682 ℃,Ac3＝765 ℃;当冷速为0.2～5 ℃/s时,转变产物为铁素体＋珠光体;当冷速大于5 ℃/s时,转变产物为铁素体、珠光体、贝氏体与马氏体的混合组织;当冷速增大到15 ℃/s时,转变产物为贝氏体和马氏体组织;冷速越大冷却后马氏体含量越多,硬度逐渐增加。     

30MnCr22钢奥氏体连续冷却转变曲线的测试研究

在Gleeble-1500D热模拟机上利用热膨胀-金相法测定了30MnCr22钢在不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线,获得了30MnCr22钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),并利用ZEISS显微镜观察了不同冷却速度下试样的金相组织,借助LEICA显微硬度计测量了各个试样的显微硬度值。通过对CCT曲线的分析为30Mn-Cr22钢石油套管热处理工艺的制定提供了理论依据。     

T23钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法测定T23钢过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图).由差热分析仪测得了临界点Ac1、Ac3、Ar1和Ar3,由Gleeble-1500热模拟机测定T23钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和M(*),获得了该钢的连续冷却转变曲线.研究了T23钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织.通过对CCT图的分析,确定铁素体、贝氏体、贝氏体/马氏体复合相冷却速度.     

SWRCH22A钢过冷奥氏体的连续冷却转变

测定了SWRCH22A钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线，获得了该钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）；分析了该钢连续冷却过程中奥氏体转变产物的组织和硬度变化，为生产实践和工艺的制定提供了依据。     

冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线

在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ML40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能,初步确定了ML40Cr盘条的控制冷却范围,为冷镦钢ML40Cr盘条的开发提供了参考依据。     

冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线

在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3，同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线，获得了该钢的连续冷却转变曲线；研究了MK40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能，初步确定了ML40Cr盘条的控制冷却范围．为冷镦钢ML40Cr盘条的开发提供了参考依据。     

ML10钢过冷奥氏体的连续冷却转变

利用Gleeble-1500热模拟机测定并分析了ML10钢的连续冷却转变曲线(CCT图)；研究了ML10钢的连续冷却转变产物及其组织形态，分析讨论了它与一般钢种组织形态之间的差异。为生产实践和新工艺的制定提供依据。     

低合金调质高强度钢Q890D奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formast-F全自动相变仪测定了低合金调质高强度钢Q890D的临界点Ac1、Ac3,同时测定不同冷速下的相变点,根据相变点绘制Q890D的连续冷却转变曲线(CCT曲线).结果表明:冷却速度在0.1～0.5℃/s时,相变组织为F+P+B;冷却速度在0.8～1℃/s时,相变组织为B;冷却速度为2～5℃/s时,相变组织为B+M;当冷却速度≥8℃/s时,相变组织为M;随冷却速度的提高,显微硬度从263 HV提高到430HV.     

C-Mn-Al系TRIP钢连续冷却转变及组织研究

采用热膨胀仪测定了C-Mn-Al系TRIP钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线;并运用Thermo-Calc软件,进行了C-Mn-Al系TRIP钢相变的理论计算。结合金相组织观察,研究了其连续冷却转变产物的组织形态。结果表明,当冷速0.5℃/s时,组织由许多多边形先共析铁素体、少量珠光体和无碳化物贝氏体组成;冷速5℃/s时,组织为铁素体和贝氏体;冷速10℃/s时,开始出现马氏体和贝氏体的混合组织。