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1.  红外镜头光学定心方法研究  
   屈桂花  刘军鹏  丑小全《西安工业大学学报》,2008年第28卷第6期
   针对红外镜头的材料特点和精度要求,提出了一种适用于科研生产的双向光学定心加工方法.从相对180°方向,用两台定心仪同时观察、测量红外透镜组件的两个球心像,根据测量结果重复调节专用的球心像调整工装,调两球心像相对轴线的位置,确定红外透镜组件的理想光轴.结果表明:某红外测量镜头的系统同轴度小于或等于0.02 mm,镜头的焦距相对误差仅为0.2%.    

2.  透射式光学系统计算机辅助装校技术初步研究  被引次数:2
   廖志波  王春雨  栗孟娟  伏瑞敏《红外与激光工程》,2013年第9期
   应用于航天遥感领域的透射式光学镜头光学元件多,分离变量多,结构复杂,成像质量要求接近衍射极限,对光学装调有着苛刻的要求。传统的透射式系统装调一般采用直装定心的方法,通过机床定心和实验室定心结合依次将各个元件的偏心和倾斜调整到预设置公差范围之内。这种方法增加了过程控制的难度,影响了装调一次成功率。在透射式系统装调中引入计算机辅助装调技术是突破传统装调方法,提高系统装调质量和效率行之有效的手段。借助计算机辅助装调技术,通过设置补偿环节的方法针对某一透射式光学镜头的初级像差进行调整,成功将系统装调结果RMS从0.084(=632.8 nm)提高到0.046,实现了高精度、高效率的装调。    

3.  中心偏测量仪在红外物镜组件中心间隔测量中的应用研究  
   夏丽昆  王宏波  莫启元《计量与测试技术》,2016年第12期
   由于红外热像仪上使用的透镜多是不透明的,一直以来对同一光路上的多块透镜的间隔无法测量,只能靠物镜座上各透镜的装载面的间隔来保证,不能精确控制各透镜间的中心间隔,影响红外热像仪的光学装调质量.为解决这一工艺难题,提出了一种用中心偏测量仪测量红外物镜组件中心间隔的方法,经试验验证该方法能把直线间隔单次测量精度控制在2μm范围内.    

4.  使用高精度三坐标测量仪实现透镜定中心  
   杜洋  高志山《光学精密工程》,2015年第23卷第3期
   传统的光学测量定中心法受限于光源、转台大小和装调误差传递性而不适用于大口径、多透镜光学系统的装调,为此本文提出了使用三坐标测量仪接触式测定透镜中心的精密机械测量法。介绍了使用三坐标测量仪测量大口径透镜中心偏的原理,即在测量透镜上表面与基准轴等距离各点坐标的基础上拟合得到透镜光轴与基准轴的夹角,从而解算出透镜的中心偏。通过大口径长焦距镜头的装调对该方法进行了检验。检验结果表明:该透镜的装调偏差为6.47",重复性误差为(1.16×10-4)"。该方法将光学测量变为机械测量,利于装调,可在保证装调精度的同时简化装调难度,提升装调效率,满足大口径多透镜光学系统对高精度装调的要求。    

5.  轴向梯度折射率材料用于激光束聚焦镜设计  
   赵存华  王松德《激光与红外》,2008年第38卷第3期
   研究了轴向梯度折射率透镜的设计方法,总结了轴向梯度折射率镜头的像差理论,简述它在光学设计软件中的使用。最后把轴向梯度折射率材料用于激光束的聚焦设计。对扩束后φ12mm,波长1.06μm的激光束,分别设计了单片的普通球面透镜、单片非球面透镜和单片轴向梯度折射率透镜对其进行聚焦。从设计结果来看,轴向梯度折射率透镜像差接近衍射极限,明显好于其他两种透镜。在理想焦点上,三种透镜聚焦的RMS分别为191.75μm,17.69μm和2.42μm。    

6.  轴向温度梯度对红外透镜光学性能的影响  
   姬文晨  张宇  黄攀  贾钰超  李洪兵《激光与红外》,2015年第45卷第9期
   运用有限元分析软件ANSYS建立了透镜组件的有限元模型,并对其进行热应力分析。用Zernike多项式对变形后的镜面面形进行拟合,并将得到的Zernike系数导入光学设计软件ZEMAX中,分析了轴向温度梯度对红外透镜光学性能的影响。结果表明:透镜面形的PV值、RMS值以及透镜表面曲率半径的变化量(ΔR)均随轴向温度梯度的增大而增大;轴向温度梯度使透镜面形发生了变化,从而导致了透镜光学性能的下降。    

7.  离轴多反射镜系统支撑结构的设计与装调  
   梅贵  翟岩  苗健宇  浦前帅《光学精密工程》,2015年第23卷第8期
   针对离轴多反射式空间相机设计了一种胶接桁架支撑结构。采用T700碳纤维复合材料制造桁架杆,钛合金材料制造杆接头,J133环氧树脂胶作为黏合剂,桁架杆两端的钛合金接头作为相机各组件的接口。给出了装调和胶接的辅助设备及相应的方法和步骤:即利用工装进行预装调,确定杆接头位置;然后通过抹胶完成正式装调,利用定位销钉实现杆接头复位;最后在室温下固化5~7天,拆除工装和销钉后桁架装调完毕。有限元分析和力学振动试验表明,固化完成的桁架一阶谐振频率优于90 Hz,所支撑镜头的一阶谐振频率优于70 Hz。对力学试验前后桁架的各反射镜接口平面度进行了测量,结果显示其最大相对偏差为5.3%,平面度均优于0.15 mm。得到的结果表明该桁架的刚度及尺寸稳定性均满足设计要求。    

8.  红外多目标复合仿真光学系统设计  
   张树青  王敬洋  王治乐  初永强  谭双龙《光学精密工程》,2014年第22卷第6期
   基于透射式复合投影以及微透镜阵列扩束设计了适用于1~3 μm和3~5 μm波段的红外多目标复合模拟器的光学系统。该模拟器的干扰光路采用透射式复合投影并利用微透镜阵列完成扩束。此外,采用前无焦系统和后聚焦镜组结合的方式,通过在平行光路中引入平面耦合镜,实现了目标和干扰光路共用一套投影系统。设计过程对目标光学系统、干扰光学系统和主投影光学系统分开优化,之后对系统进行整体优化。该系统入瞳距为200 mm,视场为±4°,全视场调制传递函数(MTF)在20 lp/mm时大于0.6,接近衍射极限。文中分析了加工装调完成后光学系统的实测MTF数据,结果表明,MTF在20 lp/mm时大于0.3,完全满足应用技术指标。该系统已成功应用于新型红外目标模拟器,对未来红外仿真光学系统的设计有参考意义。    

9.  销钉单螺杆混炼段分布混合性能的数值研究  
   李晓翠;彭炯;陈晋南《中国塑料》,2010年第24卷第2期
   用正交设计法设计了9组不同排布的销钉单螺杆。采用混合熵作为评价销钉单螺杆混炼段混合性能的指标,数值研究了不同销钉结构的单螺杆混炼段内聚丙烯熔体的等温流动过程,考察了一个导程内销钉排数、每排销钉个数和销钉高度对销钉单螺杆混炼段混合性能的影响。结果表明,在所设计的正交试验中,沿螺杆挤出方向各截面的混合熵逐渐增大,出口处该值达到最大;在销钉螺杆混炼段一个导程内安装5排,每排5个高度为12 mm的销钉时,其混合性能较优。    

10.  光轴一致性误差对空间透射式系统像差和质量的影响  被引次数:2
   郭夏锐  廖志波  王春雨  伏瑞敏《红外与激光工程》,2012年第41卷第2期
   应用于空间光学的高精度透射式系统对光学装调有着严格的要求,微小的光轴一致性误差都将严重影响系统质量。介绍了一种通过像差分析和仿真预估指导光轴一致性装调的方法。以应用于空间光学的大口径长焦距透射式镜头为例,计算光轴一致性误差的像差特性。首先给出了光学元件偏心与系统像散、彗差以及球差的关系。然后详细分析了各不同透镜像差贡献的差异,分别计算了各元件偏心和倾斜对系统像散和彗差的影响。利用波前均方根(RMS)和光学传递函数(MTF)作为评价函数,得出各个分离透镜偏心误差对不同像差和系统成像质量的影响权重。最后在实验上对该方法进行验证,光学系统装调后实测结果满足像质要求。该方法能够为实际光学装调提供必要的参考,为高精度透射式光学系统的光轴一致性误差调整提供依据。    

11.  变焦镜头的装调  
   谭宇《云光技术》,1995年第27卷第6期
   在变焦镜头的装调过程中,有几个关键工序,如光学组件定中心,像面径向跳动的控制,像面轴向位移的调整等。根据组装了36套变焦镜头的情况,论述变焦镜头装调过程中应注意的问题,对变焦镜头的装调及设计有一定的参考价值。    

12.  红外透镜系统装校方法的建立与研究  
   张兴德  王昭歧  赵秀丽《激光与红外》,1985年第8期
   本报告论述了大直径红外透镜系统的装校原理及装校方法的建立,并对装校过程中可能出现的假象等问题进行分析讨论,进而对整个装校过程中的各种误差进行了定性分析和定量计算,并以中误差的形式给出了系统装校后的实际精度。实际使用表明:装校精度满足设计与使用要求,可用于锗、硅透镜系统。    

13.  大视场红外搜索系统的光机结构设计  
   彭家浩  刘韬  邓健《长春理工大学学报(自然科学版)》,2016年第3期
   设计了具有小型化、集成化的兼具大视场和高分辨率的红外搜索系统。首先阐述了系统的工作原理:采用扫描成像方法将9个凝视视场的图像拼接获得大视场高分辨图像;光学系统结构由偏移视场棱镜组、扫描镜和成像镜头三部分组成,光学设计的单个凝视视场范围为6.87°×5.50°,通过上述扫描方式拼接后获得6.87°×45.10°的大视场,对系统的成像质量进行了分析与评价,在20lp/mm时系统MTF接近衍射极限;重点介绍了扫描镜机构中传动装置以及图像采集时序设计,完成加工装调后系统重量52kg,扫描装置运转平稳,光机设计结果均达到设计要求。    

14.  长波红外广角地平仪镜头的光学设计  被引次数:10
   沈为民  薛鸣球  余建军《光学精密工程》,2002年第10卷第4期
   介绍适用于非致冷凝视式焦平面阵列的长波红外(LWIR)广角地平仪镜头的光学设计.其工作波长范围10~16μm,全视场角为135°.采用"负-正-正"型式的反远距像方远心光路镜头结构,仅有三块非球面锗透镜构成.能够很好地解决广角镜头轴外像差校正和像面照度均匀性问题.此镜头结构简单、体积很小、后工作距离大,成像质量接近于衍射极限,在20lp/mm空间频率处的调制传递函数值超过0.6,像高与视场角关系偏离线性的相对误差不超过15%.文中还分析了此镜头的加工和装调公差.    

15.  卡塞格林红外光学系统装调技术研究  被引次数:2
   周凤利  李辛  董续勇  谈蕊《光电工程》,2011年第38卷第7期
   介绍了一种卡塞格林红外光学系统的装调方法。利用中心偏测量仪完成主次镜的装调,利用定心车的工艺完成红外目镜组的定心车削,然后在中心偏测量仪上完成主次镜和目镜组的组合装调。由于该系统采用的是线列探测器,因此采用一个外置摆镜,使摆镜以固定频率摆动,使目标源在探测器上形成了一幅完整的图像,从而可以很方便的完成探测器的装调。采用本方法,完成了一台该光学系统的装调,并测量了光学系统的等效噪声温差和最小可分辨温差,均达到了技术指标要求。    

16.  利用单片非球面透镜实现激光束整形  
   李明伟  于晓晨  潘毅思  胡家升《激光与红外》,2013年第43卷第9期
   在非球面透镜组进行激光束整形的技术基础上,设计了应用于TEA CO2激光光束整形的单片非球面镜光束整形系统.基于几何光学原理,利用能量守恒定律和等光程条件进行系统理论模型求解.通过使用龙贝格数值积分和非线性最小二乘法,获得非球面透镜前后两面的矢高.最后,通过光学设计软件ZEMAX进行系统性能优化,并对其可加工性进行了分析.实验结果表明,出射光束的光程差(OPD)为±0.01λ,峰谷值误差为0.0002λ,输出基本为平行光.该方法能有效避免双分离透镜结构系统的筒长过长、不易调节的弊端,使器件结构变得简单,便于加工装调.    

17.  销钉在钢筋网复合砂浆加固混凝土构件中的性能研究  被引次数:7
   尚守平  龙凌霄  曾令宏《建筑结构》,2006年第3期
   对用高性能复合砂浆钢筋网薄层加固的混凝土构件进行了界面剪切试验研究,试验包括16个应用了销钉的试件和4个没有应用销钉的对比试件。探讨了在植有销钉的情况下,销钉与复合砂浆加固层协同抵抗粘结抗剪破坏的受力机制及销钉数量、直径、基本锚固深度、间距对抗剪能力的影响。试验表明,销钉大幅提高界面粘结的抗剪能力及延性。根据试验结果,提出了植有销钉的构件界面粘结抗剪能力计算方法。    

18.  航空红外相机的装调  
   宋俊儒  邢辉  穆生博  焦文春  何徐华《光学精密工程》,2015年第23卷第8期
   分析了航空红外相机的结构特点,论证了装调该类相机的关键技术。提出一种针对单相机镜头的装调和验证方法。该方法基于经纬仪测试探测器的线阵方向和视轴方向对相机进行粗调,结合质心亚像元定位算法对相机进行精调。提出了基于大口径平行光管和高精度可控转台覆盖所有镜头完成一次性装调的方案,解决了多个视轴相机组视轴高精度一致性装调的问题。实验表明:提出的方法满足航空红外相机的高精度、小公差的装调要求。单相机视轴与光轴夹角、多角度各组相机之间的视轴夹角的实际装调精度达到0.052 pixel,比常规方法单像元的装调精度提高近20倍。提出的方法为航空红外相机的高精度装调提供了一种精确可行的途径,并可应用于结构类似的航天遥感器的装调。    

19.  高精度干涉仪镜头支撑结构的光机集成分析  
   张娟  吴永前  伍凡  吴高峰《光电工程》,2011年第10期
   根据高精度干涉仪镜头的工作状况,给出了平放时镜头的装卡方式。用Ansys Workbench有限元分析软件对镜头由重力、支撑结构所导致的面形变化进行仿真分析,在对光机结构进行有限元分析的基础上,反复优化镜头机械结构设计,从而使支撑结构引起的系统误差降到最低,以Zernike多项式为接口工具拟合镜面变形,评估了该支撑结构对镜头光学性能的影响。分析结果表明,在该支撑方式下,干涉仪镜头引入的波像差的均方根值RMS<1/50λ,满足像质要求。    

20.  温度变化对胶粘结透镜面形精度的影响  被引次数:1
   王汝冬  田伟  王平  王立朋  隋永新  杨怀江《中国激光》,2011年第8期
   为了保证透镜的面形精度受温度影响较小,透镜采用低应力胶粘结要优于采用机械方式装夹。首先对比了胶粘结透镜在16℃,20℃,26℃时透镜轴向应力大小和面形的变化。实验验证了在不同温度下,胶粘结透镜面形的峰谷(PV)值(0.073λ,0.064λ,0.085λ)要优于机械方式装夹的透镜面形PV值(0.204λ,0.108λ,0.105λ)。最后对不同温度下胶粘结透镜面形变化的理论计算、仿真和实验结果的误差进行了分析。实验结果表明在温度变化时,采用胶粘结透镜的面形精度要优于机械装夹的透镜面形精度,并且能有效控制温度变化对透镜面形精度的影响。    

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