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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 640 毫秒

1.  快速加热循环热处理对TiAl基合金显微组织的影响  被引次数:2
   彭超群  黄伯云  贺跃辉《材料工程》,2002年第2期
   利用Gleeble-1500热模拟机研究了快速加热循环热处理工艺对TiAl基合金显微组织的影响。结果表明:利用该工艺可以使铸态TiAl基合金的基团尺寸从约800μm细化至500μm以下,使加工态TiAl基合金的晶团尺寸从约50μm细化至20μm以下,分析了晶界与相界发生的重结晶形核与长大,提出了在快速加热条件下TiAl基合金细小α2/γ全层片组织的形成与长大机制。    

2.  加热速度对TiAl基合金显微组织的影响  被引次数:2
   彭超群 黄伯云 等《中南工业大学学报》,2002年第33卷第1期
   利用Gleeble-1500热模拟机研究了加热速度对铸态TiAl基合金显微组织的影响,提出了在相界外形成层片组织的物理模型,结果表明,5次快速加热循环处理可将TiAl基合金晶粒细胞化至50μm以下;单次快速加热可破坏TiAl基合金层片组织的稳定性,使层片组织破碎,快速加热条件下的重结晶形核以晶界形核为主,并可在相界发生。    

3.  INTERFACIAL CHARACTER OF PRIMARY α_2/γLAMELLAE FOR γ-TiAl-BASED(α_2+γ) TWO-PHASE AllOY  
   秦高梧  郝士明  宋丹《金属学报》,1998年第34卷第12期
   利用金相法及TEM研究了γ-TiAl基(γ十α2)双相合金初生(α2/γ)片层形成过程中的界面特征及形成方式.发现合金中初生α2/γ片层组织是通过α→αss2→α2+γ或α→α+γ→α2+γ相变方式形成的.γ片层的析出是通过在原α或αss2晶界处形核,以体积扩散控制的台阶机制生长,1000℃时γ片层的伸长速度约为(1.0—3.33)×10(-7)m/γ.并确定初生α2/γ界面为半共格,估算α2/γ界面能约为0.274J/m2.    

4.  TiAl基合金的α→γ相变研究进展  被引次数:4
   李臻熙 曹春晓《稀有金属材料与工程》,2000年第29卷第2期
   综述了TiAl基合金中扩散型α→γL析出转变和非扩散型α→γm块状转变的研究新,着重阐述了a2/γ片层组织的晶体学特征、形成机理的rm相的形核、生长及有序化转变机制。    

5.  锻造TiAl基合金的晶粒长大及其动力学分析  被引次数:2
   唐建成  黄伯云  刘文胜  贺跃辉《金属学报》,2000年第36卷第1期
   研究了锻造TiAl基合金在1180到1320℃热处理时的晶粒长大过程,并分析了在等温热处理时晶粒长大的动力学在α相转变温度Tα以上等温热处理时,晶粒迅速长大,晶粒长大因子为2.4;在Tα以下等温热处理时,当热处理时间由10 min延长至4 h时,α晶粒不断长大,γ体积分数ψγ逐渐变化至平衡值,而γ晶粒尺寸Dγ增长较小继续延长热处理时间,显微组织没有明显的变化,α晶粒尺寸的极限值Dα0约为0.65Dγ/ψγ.提高热处理温度时,α晶粒长大速度加快,在1180,1220,1260和1300℃热处理时,α晶粒长大因子分别为2.9,2.8,2.65和2.5.    

6.  β热处理条件与Ti-5321合金显微组织特征的关系研究  
   周伟  赵永庆  辛社伟  李倩  张思远  王欢  蔡建华《钛工业进展》,2019年第3期
   研究了β热处理条件与新型高强韧Ti-5321合金显微组织特征的关系。结果表明,在860~920℃温度范围内热处理,Ti-5321合金显微组织为细小等轴β晶粒,同时保温时间越长,晶粒尺寸越均匀。自β相区缓慢冷却到(α+β)相区,α片层生长符合感生形核生长特征。β热处理后冷却速率和冷却时间对Ti-5321合金α片层集束尺寸和片层宽度影响较大,片层宽度随着冷却速率的增大基本呈线性减小,随冷却时间的延长呈现由缓慢增大到快速增大再到缓慢增大的规律。α片层集束尺寸在冷却速率为0. 25~1℃/min时,随冷却速率的增大快速减小,冷却速率为1~2℃/min时,集束尺寸减小较为缓慢。    

7.  等温变形对γ-TiAl合金微观组织的影响  被引次数:3
   黄朝晖《稀有金属材料与工程》,2005年第34卷第1期
   通过等温压缩特性及微观组织演变研究,提出了有效的γ-TiAl基合金晶粒细化方法。研究发现,如果γ-TiAl合金锭具有一定的细晶组织便可以在(α2 γ)2相区完成等温变形而不产生裂纹。动态再结晶和静态球化数量的增加是提高γ-TiAl合金变形能力的主要原因。将等温变形的模拟锻件在不同相区进行热处理获得了具有细小尺寸的3种(全片层、近片层和双态)组织。    

8.  Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金β晶粒生长及片层组织转变  
   欧阳德来  崔霞  鲁世强  徐勇《塑性工程学报》,2019年第2期
   利用可控冷却速度热处理装置研究了Ti-6. 5Al-3. 5Mo-1. 5Zr-0. 3Si合金β热处理过程中的β晶粒生长及片层组织转变规律。结果表明,合金在β单相区固溶时,随着温度升高和保温时间延长,β晶粒尺寸增大,且加热温度高于1140℃时,β晶粒快速生长。计算了β相区晶粒生长激活能为129. 6 k J·mol-1,并建立了β晶粒生长模型。随冷却速度变化,合金出现全马氏体组织和(α+β)片状组织。原始β晶界在全马氏体组织和(α+β)片状组织中均清晰可见,原始β晶粒呈等轴状特征。(α+β)片以取向各异"集束"形式存在于原始β晶粒内,(α+β)集束内的α片几乎相互平行。(α+β)片层组织特征参数(原始β晶粒尺寸、α片厚度及(α+β)集束尺寸)均随冷却速度降低而增加。α片层可在β晶界和晶内形核,以集束形式生长,但不能穿过β晶界。原始β晶界能对α片层的生长起到约束作用。    

9.  时效热处理对α挤压态TiAl合金显微组织的影响  
   刘冬  刘仁慈  崔玉友  杨锐《中国有色金属学报》,2010年第20卷第Z1期
   研究了不同时效热处理后挤压态γ-TiAl合金在高温期间显微组织的稳定性.结果表明:在1 330 ℃将Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.15B合金挤压得到近片层组织,将α单相区热处理后得到全片层组织,在700~1 000 ℃停留不同时间后进行时效处理,从平行挤压方向上观察,在全片层晶界处出现细小γ晶粒,随着时效时间的延长,γ晶粒增大,其体积分数增加;全片层晶粒晶界处的非连续界面处首先发生不连续粗化,最终转变为拉长的γ晶粒,然后层片晶团内部各片层之间的连续界面处发生连续粗化,具有小曲率的薄α2片层开始以逐步变薄的方式断开和溶解,γ片层得到粗化.    

10.  TiAl基合金在快速加热循环热处理过程中的结构失稳  被引次数:2
   彭超群 黄伯云《稀有金属材料与工程》,2004年第33卷第4期
   观察了快速加热循环热处理过程中发生的4种结构失稳现象:形成二次层片组织、原始层片球化、晶界处非连续粗化、相界形核。通过比较连续加热与等温加热条件下的相转变开始线,探讨了连续加热与等温加热条件下结构失稳机制的异同。提出了快速加热循环热处理过程中避免结构失稳的途径:确保合金成分均匀,使各区域相变温度一致;使最高温度下的保温时间尽可能短。    

11.  循环热处理细化TiAl晶粒  被引次数:11
   谢鲲  王健农  唐建成《稀有金属材料与工程》,1999年第28卷第4期
   探讨了循环热处理技术在细化TiAl合金晶粒方面的应用。研究表明,粗大的铸态组织)约500μm的全层状组织)经块型转变预处理后,在α转变温度进行6次以上的快速加热-冷却处理,可以显著地细化晶粒。由此还可以制备出20μm的细小全层状组织。晶粒细化的原因是进行快速循环相变破坏了组织跗以及新旧闰向关系。影响细化效果的主要因素有;加热速度、保温时间、冷却速度和循环次数。    

12.  热暴露对Ti-44Al-4Nb-4Hf-1B合金显微结构和力学性能的影响  
   尹权  黄泽文《中国有色金属学报》,2011年第21卷第12期
   对合金Ti-44Al-4Nb-4Hf-1B在700℃大气气氛中开展了长达10 000 h的热暴露处理,系统地探索和分析含Nb-Hf的TiAl合金的高温热稳定性,采用透射电镜和扫描电镜观察合金的显微组织变化并测试相应的力学性能.研究发现:长期大气高温热暴露导致合金中α2+γ层片晶团内的a2层片发生了一定程度的α2→γ相变:部分α2层片转变成为细小的γ层片,到10 000 h时,α2层片的原始厚度减少了约一半.长期大气高温热暴露也导致合金中α2+γ层片条束上发生了α2+γ→B2(ω)相变:条束上部分α2+γ消失,代之以微米及亚微米尺度的B2(ω)块状相.在10 000 h时,其面积分数达到8.4%,随着高温热暴露的逐渐进行,合金的室温塑性伸长率逐渐降低.在10 000h时,合金的塑性约为热暴露前的2/3,表明在复合含Nb+Hf的TiAl合金中,热暴露所导致的“释氧脆化”和“B2+ω生成脆化”的影响有限.复合含Nb+Hf的TiAl合金具有优于单纯含Nb的TiAl合金的高温热稳定性.长期高温热暴露对合金的断裂强度和条件屈服强度没有明显的有害影响.在10 000 h时,其条件屈服强度总体上仍保持在600MPa级别,而合金的室温疲劳极限还有所提高.    

13.  铸造TiA1合金获取NG组织的热处理工艺及机理研究  
   张继  马万青  邹敦叙  仲增墉  张志宏  曾梅光《材料热处理学报》,1996年第3期
   研究了铸造TiAl合金形成等轴的近Y(NG)组织的热处理工艺及组织转变机理。(900℃1200℃)/6~10次+1150℃×96h+FC热处理可使铸造Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr(at%)合金粗大层片组织转变为细小均匀的等轴NG组织。在这种热处理过程中,层片组织中的a,片首先在循环热处理过程中通过溶解相变和Rayleigh扰动而间断,和层片再在略高于共析温度下发生由表面张力驱动的等轴化。    

14.  冷坩埚定向凝固TiAl基合金热处理  
   丁宏升  廖博超  陈瑞润  聂革  郭景杰  傅恒志《材料热处理学报》,2010年第31卷第6期
   针对冷坩埚定向凝固条件下获得的大尺寸TiAI基合金坯锭试样,采用不同热处理工艺参数,包括普通退火处理,温度循环热处理和快速加热循环热处理,并对坯锭热处理前后的组织和力学性能进行了比较.结果表明,合适的热处理工艺在不改变原始定向凝固钛铝基合金的晶粒状态的同时,可以使柱状晶内片层组织变得均匀和细小致密,并提高了其力学性能.定向凝固试样在1360℃温度以上出现再结晶和晶粒长大现象,而温度低于1150℃时则不然.温度循环热处理和快速加热循环热处理对细化定向凝固组织TiAI基合金的全片层组织都起到很好的促进作用.    

15.  热处理对Ti-6Al-2.5V-1.5Fe-0.15O合金组织及力学性能的影响  
   王亮  吴晓明  王富鑫  骆良顺  苏彦庆  史亚鸣  郭景杰  傅恒志《材料科学与工艺》,2017年第25卷第1期
   以真空非自耗电弧炉制备的低成本Ti-6Al-2.5V-1.5Fe-0.15O合金为对象,研究了不同冷却速率下固溶及时效温度对合金组织及性能的影响,发现固溶温度主要影响初生α相的含量.固溶冷却方式影响α的类型.单相区固溶时,初生α相消失,β晶粒内出现α片层集束,固溶淬火组织主要由残余未转变的β相以及针状的α′;随着固溶温度的升高,针状马氏体α′相增多;两相区固溶后,时效组织均有固溶时产生的α相、时效α相以及残留的β相.时效温度较低时,α相形核能较低,元素扩散困难,需借助过饱和β相析出弥散相形核,因而针状α相细小而弥散;时效温度升高,α相形核以及长大驱动力大,时效α相易长大变粗.经固溶时效处理,合金强度随着温度升高先小幅升高后显著降低,塑性先增大后因晶界粗化以及粗片状α集束而降低.    

16.  热处理对快速凝固Ti-48Al-4Cr合金组织影响规律研究  
   朱冬冬  董多《稀有金属材料与工程》,2016年第45卷第1期
   采用单辊旋淬快速凝固设备制备了Ti-48Al-4Cr(at.%)薄带,并在真空封装后进行热处理实验,研究热处理对快速凝固Ti-48Al-4Cr合金的组织演变规律。结果表明,快速凝固Ti-48Al-4Cr合金凝固基体为等轴的γ相,基体中含有少量的B2相、α2相颗粒和片层组织;经723℃保温1h空冷后,亚稳的α2相颗粒失稳,但片层组织仍然比较稳定;热处理温度升高至932℃时,片层组织中的杆状α2相开始按照瑞利分解失稳,分解成大量短杆状或者颗粒状的α2相;在995℃保温1h以后,基体中已较难发现片层组织存在,但存在着排列方向相同的棒状α2相,同时在等轴γ相晶界处发现了数量较多的颗粒状B2相。本论文的研究为进一步研究快速凝固条件下的TiAl金属间化合物的组织与相转变提供了基础,丰富了快速凝固理论。    

17.  固溶处理对Ti-46Al-3Hf合金回火组织的影响  
   郭二军  李志明  张莉  王丽萍《黑龙江冶金》,2008年第1期
   本文采用淬火-回火工艺对Ti-46Al-3Hf合金进行热处理,研究了单相α相区固溶处理对合金回火组织的影响。研究表明:Ti-46Al-3Hf合金淬火-回火组织为近层片组织(少量γ+α2/γ层片团);淬火-回火热处理可以细化合金组织,可得到尺寸约为30~35μm的层片团。随固溶温度升高,层片团变的均匀,但层片有一定程度的粗化,层片团边界处的γ组织变的细小均匀。随固溶时间延长,α2/γ层片团尺寸增大,且变的不均匀,层片有一定程度的粗化,层片团边界γ组织减少。较高的固溶温度、较短的固溶时间有利于获得细化、均匀的回火组织。    

18.  热处理对变形高铝Ni3Al基合金组织及性能的影响  
   韩少丽  骆合力  张喜娥  李尚平《热加工工艺》,2012年第41卷第16期
   对热变形量56%的高铝Ni3Al基合金在热处理过程中的组织转变进行了研究.结果表明:热处理过程中随β-NiA1相的增大,γ+γ′相区不断向β+γ′相区扩展,借此消除锻后形成的γ′脆性晶界,提高锻后合金的塑性.在γ+γ′两相区,γ′相不断发生回溶;而在β+γ′两相区,随着M23C6向MCⅡ碳化物逆转变的进行,γ相以MCⅡ为形核质点发生再结晶长大.此外于扩大的γ相内有呈方形的粒状γ′相析出,与γ相保持完全共格,可提高合金高温强度.    

19.  铸造TiAl合金FFL组织形成动力学及机理  
   张继  张建伟  邹敦叙  仲增墉  张志宏  曾梅光《材料热处理学报》,1996年第4期
   对铸造Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr(at%)合金,试验研究了层片组织在等轴NG组织中形成的动力学规律,得出容易控制细小全层片(FFL)组织形成动力学的热处理温度是略高于Tα的1370℃。发现在1370℃FFL组织形成机理包括,在α相区温度原NG组织中的γ晶粒分解为γ/α。层片结构,冷却中形成不同取向的γ/α2层片团;和原α2晶粒升温时无序化为α相并长大,冷却中α相分解为α/γ层片结构,并转变为α2/γ层片团。    

20.  新型γ-TiAl合金的γ/α2层片形成机理  
   罗媛媛  奚正平  毛小南  杨 义  曾卫东《稀有金属材料与工程》,2014年第43卷第4期
   讨论了经过不同冷却速率、加热温度和保温时间对新型TiAl合金的γ/α2层片组织的影响。结果表明:热处理时间增加,层片晶团的晶粒有长大趋势,片层组织中出现层错,位错等缺陷;在不同冷却方式中,油冷组织中出现了块状γ,炉冷组织具有密集的层片。热处理温度在Tα相变点以上20℃内,片层晶团的晶粒最小,这是由合金中的弱β稳定元素Ta造成的。    

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