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相似文献
 共查询到19条相似文献,搜索用时 171 毫秒
1.
研究了35SiMnMo截齿钢900℃正火后不同的回火温度对其组织及性能的影响。实验结果表明,35SiMnMo钢900℃正火250℃回火强度出现最高值,回火温度在200~300℃时硬度值最高,不同温度回火,冲击韧度在300℃回火出现峰值,400℃出现了回火脆性,超过400℃回火冲击韧度升高。900℃正火、250℃回火试验材料可获得超高强度和一定的冲击韧度,900℃正火+600℃高温回火试验材料可获得高强度和高的冲击韧度。  相似文献   

2.
根据露天煤矿大型电铲铲唇的工作条件和性能要求,研制了一种PH2800XP电铲铲唇用耐磨材料ZG30CrMnSiNi2,研究了不同的热处理工艺对其组织和力学性能的影响。结果表明,900℃奥氏体化淬火、正火后随回火温度的提高,试验材料的强度和硬度逐渐降低,冲击韧度先降后升,350℃回火出现脆性,冲击韧度达到最低值,超过350℃回火冲击韧度升高。正火、淬火后200℃回火具有较高的强度和一定冲击韧度,550℃以上回火具有良好的强韧性配合,研制的PH2800电铲铲唇经过露天煤矿的应用,取得良好的应用效果。  相似文献   

3.
研究了35SiMnMo和42CrMo钢截齿体的组织及性能。结果表明:35SiMnMo齿体的硬度满足行业标准要求,但低于42CrMo齿体的硬度。42CrMo齿体冲击韧性低于行业标准值要求,35SiMnMo截齿齿体冲击值高于行业标准要求。35SiMnMo齿体表面组织为马氏体、贝氏体及残余奥氏体的复相组织,芯部主要为贝氏体组织。42CrMo齿体表面组织主要为马氏体组织,存在少量贝氏体和铁素体组织,芯部主要为马氏体,存在一定量的索氏体组织和铁素体组织,马氏体组织降低截齿的韧性。  相似文献   

4.
对45CrNiMo1V球齿钎头钢的热处理工艺参数进行了研究,并通过多冲击疲劳试验,硬度测试及金相组织和疲劳断口观察,对所制定的热处理工艺进行了验证。结果表明,45CrNiMo1V钢在880℃油淬、580℃油冷回火的热处理下,其多冲击疲劳寿命较高,钎头壳体硬度平均值为45.5HRC,完全达到工艺要求。  相似文献   

5.
研究了奥氏体化加热温度对贝氏体截齿钢组织和力学性能的影响。实验结果表明,随加热温度的提高,抗拉强度在880℃出现最大值,硬度值随加热温度的提高而下降,冲击值在920℃出现最大值。不同奥氏体化温度加热空冷,贝氏体钢截齿材料的组织主要为板条状贝氏体铁素体和少量残余奥氏体。贝氏体钢截齿生产时,可根据不同的钎焊焊料,钎焊硬质后的截齿热处理加热温度采用880℃加热或920℃加热,获得力学性能指标抗拉强度Rm=1 330~1 480 MPa,冲击功AKV=75~92 J,材料具有良好的强韧性,力学性能能够满足截齿力学性能的要求。  相似文献   

6.
《煤矿机械》2016,(11):151-153
观察和测试了35Cr Mo钢失效截齿的组织及冲击性能,分析了截齿失效的原因,结果表明,35Cr Mo钢截齿断裂的主要原因为组织中存在过多的夹杂物,冲击值达不到要求。防止截齿断裂的主要途径为改善截齿材料的冶金质量及改进热处理工艺,以提高截齿的韧性,减轻截齿的磨损应增加截齿工作部分的硬度或在需要耐磨的部位增加耐磨层等。  相似文献   

7.
研究了35Cr Mo截齿钢Ac温度加热淬火不同回火时间实验材料组织和性能。结果表明:35Cr Mo钢Ac温度淬火,500℃不同时间回火,随回火时间延长,实验材料的抗拉强度在1 054~960 MPa变化,硬度值在HRC37~32变化,冲击值在62~78 J变化,回火保温时间为6 h时冲击值出现低谷值。35Cr Mo钢Ac淬火,500℃不同保温时间回火的组织主要为索氏体及未溶的铁素体组织,组织细化,回火保温时间在3 h以内实验材料可获得高的强韧性。  相似文献   

8.
<正> 煤矿机械制造厂一般都采用5CrMnMo钢制造中小型热锻模具,传统的热处理工艺是850℃加热油淬,380~540℃回火。为防止模具变形和开裂,油淬至略低于钢的M_s点即行出油。此时,心部仍处于过冷奥氏体状态,立即转入380~540℃的回火炉中回火,心部组织主要转变成以上贝氏体为主的组织,引起所谓“贝氏体脆性”,造成模具的早期脆断,寿命不高。如改用复合等温淬  相似文献   

9.
根据齿辊破碎机的工况条件和破碎机理,结合合金元素在钢中的作用,研制了一种新型齿板用钢ZG32CrMnSiNi2Mo。通过金相分析、透射电镜分析、XRD物相分析和力学性能检测,研究了该材料的组织和性能,结果表明:不同温度正火处理后实验材料的组织为无碳化物贝氏体组织,由贝氏体铁素体板条、残余奥氏体和少量的板条马氏体组成,随正火温度升高,组织中的贝氏体铁素体板条束尺寸增大,板条的宽度减小,长度增大。油淬和水淬后的组织由板条马氏体和残余奥氏体组成,与贝氏体铁素体板条相比,马氏体板条的间距较小、位错密度高。随正火温度的升高,实验材料的硬度、抗拉强度和冲击韧度均呈先升高后降低的变化趋势,900℃正火处理后实验材料的硬度具有极大值,940℃正火处理后,实验材料的抗拉强度和冲击韧度具有极大值,分别为1 583.1 MPa和29.0 J,随冷却速度的提高,实验材料的硬度和抗拉强度均呈逐渐升高、冲击韧度(AKU)呈逐渐下降的变化趋势。综合来看,实验材料空冷和风冷后具有较好的综合性能。分析了不同工艺热处理后,实验材料组织和性能变化的原因。  相似文献   

10.
无碳化物贝氏体耐磨钢回火组织与性能的研究   总被引:7,自引:1,他引:6  
研究了新型碳化物贝氏体耐磨钢不同回火温度下的组织与力学性能。结果表明,无碳化物贝氏体耐磨钢具有较高的回火抗力,在300~350℃回火具有良好的综合力学性能,450℃回火出现回火脆性。提出了适合无碳化物贝氏体耐磨钢的最佳回火工艺,并介绍了无碳化物贝氏体钢的工况及应用结果。  相似文献   

11.
研制了一种高强度平地机刀片铸钢耐磨材料。研究了不同的热处理工艺对铸造刀片材料组织和力学性能的影响。正火之前进行一次正火或退火预热处理可以提高刀片铸钢材料的的强韧性。正火后300℃回火热处理刀片材料具有较高的强度和冲击韧度,热处理的组织为板条状贝氏体铁素体和残余奥氏体,500℃回火出现回火脆性,并介绍了高强度耐磨材料平地机刀刃应用情况。  相似文献   

12.
邓汉忠  王大勇 《煤炭学报》2011,36(6):1036-1040
利用药芯焊丝对已磨损的K360耐磨钢板进行CO 2气体保护堆焊修复,对堆焊层进行了400 ℃左右的回火处理,并对热处理前、后的堆焊层进行了显微组织、硬度、冲击韧度及抗磨料磨损性能试验。结果表明,未热处理堆焊层的组织为马氏体+网状碳化物+块状碳化物+少量残余奥氏体,硬度高,冲击韧性较差,耐磨性可达母材的1.46倍;经热处理后,堆焊层的组织变为回火屈氏体+碳化物,硬度较高,韧性较高,耐磨性也较好,达到了母材的1.32倍。  相似文献   

13.
为了提高矿用连接环的强度和韧性,对20MnVB钢分别进行了3种热处理,分析研究了不同热处理工艺对钢的组织和性能的影响,结果表明:直接亚温淬火和低温回火的组织为块状铁素体+回火马氏体,与880℃淬火+低温回火相比,在其强度基本不变的基础上,塑性和韧性有所提高;而首先进行950℃预淬火,再进行亚温淬火和低温回火,组织为条状铁素体+回火马氏体,其强度、塑性和韧性同时得以提高。  相似文献   

14.
新型贝氏体钢铲齿的研制与应用   总被引:3,自引:0,他引:3  
研制了一种新型贝氏体铸钢大型铲齿材料 ,研究了该材料的组织、力学性能和耐磨性能 ,进行了工矿试验。结果表明 :新型贝氏体铸钢铲齿在 92 0℃正火 30 0℃回火热处理状态下的组织由贝氏体铁素体 (BF)和残余奥氏体 (AR)组织组成 ,具有良好的强韧性及耐磨性能 ,应用于大型装载机铲齿具有广阔的前景  相似文献   

15.
The effect of tempering temperature on microstructure and mechanical properties of 23CoNi steel plate has been studied. Tempering in the temperature range of 100-460℃, the ultimate tensile strength σb tends to change along a curve which has the shape of the letter "n", the peak of the σb occurs in the range of 460-475℃, beyond the peak, σb deceasing as the temperature increasing. Tempering in the temperature range of 100-200℃, the impact property αku increases as the temperature goes up. After 200℃, αku goes down as the temperature increases, when the tempering temperature goes higher than 460℃, αku goes up again tempering at higher than 485℃, the acicular alloying carbides M2C precipitate from matrix. The orientation relationship between M2 C and matrix coincides with follows: (011)α//(001)M2c, [100]α//[100] M2c.We found out a new order phase B2 which dispersing in the matrix and the size is very small. This paper discusses the reason of the formation of this new order phase and the sequence of effects to mechanical properties. With the increasing of the tempering temperature, both MaC and new order phase growing up. As the tempering temperature goes beyond 470℃, the amount of retained austenite tends to go up, higher than 510℃, the growing up of reverted austenite is accelerative. It is identified that retained austenite is coming from the reverse transformation. Tempered at higher than 550℃, we can easily find the reversion austenite which contains much more Nickel than matrix does and emerged in the bulk form under TEM.  相似文献   

16.
邓汉忠  孟祥锋  贾英辉  杨森 《煤炭学报》2012,37(8):1412-1417
利用药芯焊丝对已磨损的K360 耐磨钢板进行CO 2 气体保护堆焊修复,在焊前进行不同温度的预热处理,并对不同预热处理的堆焊层进行了显微组织、XRD、硬度、冲击韧度及抗磨料磨损性能试验。结果表明,不同预热温度处理的堆焊层的组织均为马氏体+碳化物+少量残余奥氏体;经150,200 ℃预热处理,堆焊层硬度较高,韧性较高,耐磨性也较好,耐磨性分别可达到母材的1.583倍和1.494倍;预热温度250 ℃时,堆焊层的韧性较低,耐磨性也出现大幅下降,仅为母材耐磨性的1.148倍。  相似文献   

17.
研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880~910 ℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910 ℃后,逐步下降.加热至铁素体消失时淬火,该钢具有最佳的强韧性.25MnV钢“零保温”淬火后得到细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.  相似文献   

18.
李安铭  呼梦娟 《煤炭学报》2010,35(8):1391-1394
采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840~920 ℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880 ℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900 ℃+880 ℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880 ℃一次淬火。  相似文献   

19.
40MnB高炉开口机钎杆的研制   总被引:1,自引:0,他引:1  
为了开发目前出口用的55SiMnMo高炉开口机钎杆的替代产品,首先分析了55SiMnMo高炉开口机钎杆的服役机械性能和金相组织形态。通过对40MnB钢不同处理后的金相组织和机械性能实验研究,证实40MnB通过控轧控冷后可以达到55SiMnMo高炉开口机钎杆的力学特性和适宜承受冲击的金相组织形态。文中给出了经济实用的40MnB高炉开口机钎杆制造工艺,运用此工艺开发的40MnB高炉开口机钎杆已成功替代55SiMnMo高炉开口机钎杆出口国外多个钢厂。提高了高炉开口机钎杆生产和应用厂家的经济效益。  相似文献   

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