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1.  不稳定巷道锚杆支护参数优化研究  
   武玉梁  邹德蕴《采矿与安全工程学报》,2004年第21卷第4期
   针对在岩巷中应用锚喷支护时存在的不论巷道类型均采用一种支护结构和参数的实际情况 ,基于工程测试以及不稳定巷道破坏机理和锚喷支护设计理论 ,计算围岩松动的范围 ,提出了确定锚杆长度、间排距、锚固力及喷层厚度等主要锚喷参数的确定方法 ,为相关支护设计提供理论依据    

2.  煤矿巷道锚喷支护参数优化  
   张洪乐  刘志强  王飞《煤矿安全》,2011年第42卷第4期
   结合北京长沟峪煤矿的实际情况,使用声波探测法测定巷道围岩松动圈的范围,根据巷道围岩松动圈支护理论确定长沟峪煤矿巷道围岩属于稳定围岩和较稳定围岩范畴,巷道支护采用喷混凝土支护和锚喷支护,支护设计采用悬吊理论进行。通过对锚杆类型、锚杆长度、锚杆间排距、锚固力、喷射混凝土厚度、混凝土强度等支护参数进行优化设计,选择可靠、合理的支护参数,确保支护经济、安全。    

3.  基于中心点法的井下巷道锚杆支护可靠性分析  
   李健  郭忠平  郭嘉兴《煤矿安全》,2019年第4期
   为研究井下巷道锚杆支护设计的可靠性,根据锚杆悬吊理论和可靠性理论中的中心点法,建立了锚杆支护结构功能函数方程。针对具体工程实例,对设计方法的可靠性和设计参数的敏感性进行了分析。研究发现,可靠度指标β与锚杆间排距a、岩层密度ρ、松散层厚度H呈负相关关系,与锚杆直径d、锚杆抗拉强度σ_t为正相关关系。锚杆直径d、锚杆间排距a这2个参数值对支护结构的可靠性影响最大。在实际设计中,应充分考虑实际的施工队伍水平对设计锚杆间排距a的影响,同时要注意实际环境中锚杆直径d受各种因素(如锈蚀)引起的减小问题,建议采取冗余设计,确保方案的可靠性。    

4.  高应力坚硬顶板煤层巷道锚杆支护方案的确定  
   贺永昌《山西煤炭》,2012年第32卷第5期
   针对国内某大型矿井高应力坚硬厚顶板煤层巷道锚杆支护方案的优化问题,通过分析初步确定了锚杆支护的候选方案,随后利用数值计算各方案时巷道围岩的稳定性,并据此确定锚杆支护方案.研究结果表明:该矿回采巷道属于高应力坚硬厚顶板煤层巷道,属于I类巷道顶板,巷道支护的重点应在巷道两帮.锚杆支护参数(锚杆直径、锚杆长度、锚杆间排距)对支护效果有较大影响.该矿条件下,帮部锚杆间排距对支护效果的影响较敏感;回采巷道帮部锚杆采用直径18mm、长度2.4m、间排距0.8m、锚固长度0.8m时锚固效果较好,能满足巷道稳定性要求.    

5.  不稳定巷道锚杆支护参数优化研究  被引次数:3
   武玉梁 邹德蕴《矿山压力与顶板管理》,2004年第21卷第4期
   针对在岩巷中应用锚喷支护时存在的不论巷道类型均采用一种支护结构和参数的实际情况,基于工程测试以及不稳定巷道破坏机理和锚喷支护设计理论,计算围岩松动的范围,提出了确定锚杆长度、问排距、锚固力及喷层厚度等主要锚喷参数的确定方法,为相关支护设计提供理论依据。    

6.  深井破碎软岩巷道支护参数设计研究  被引次数:1
   李学彬  薛华俊  杨仁树  王茂源  李涛涛  何天宇《中国矿业》,2013年第22卷第12期
   为减小九龙煤矿软岩巷道北二正巷围岩变形量,通过FLAC3D数值软件对北二正巷的支护参数进行数值模拟分析,对锚杆、锚索、喷层等支护参数进行优化,提出优化的巷道支护方式,并结合在掘进和回采动压条件下对原支护方式与优化巷道支护方式,对巷道围岩的稳定性进行分析。分析结果表明,巷道顶板、帮部、底角锚杆分别采用长2000mm、2200mm、2400mm的Φ20等强度右旋螺纹钢锚杆、喷层厚度180mm、锚索长7000mm,间排距2000*2000mm时,为较优支护方案,能有效保证巷道围岩的稳定性,满足巷道安全和正常生产需要。    

7.  深部高地应力区软岩巷道模型试验及数值优化  
   王忠福  刘汉东  王四巍  姜彤  黄志全《地下空间与工程学报》,2012年第8卷第4期
   深部巷道围岩大变形和失稳破坏是高地应力区巷道普遍存在的问题,有效的支护措施是保证深部巷道稳定的重要因素。以淮南某煤矿深部巷道为工程背景,通过相似材料模型试验利用YDM-D多功能地质力学模型试验系统,研究了巷道在无支护和锚杆支护两种条件下巷道围岩的变形破坏特征。研究结果表明:相似材料选用粘土、水泥、砂及水,配合比为4∶1∶20∶1.3的试件表现出良好的塑性大变形特性;相似材料模型经过锚杆加固后,洞壁最大位移有所减小,由15.4 mm减小为12.1 mm,加固效果不明显,表明锚杆的间距偏大,并用数值分析方法模拟验证了试验结果。采用正交设计结合数值分析方法对淮南某煤矿深部巷道喷锚支护方案进行了优化分析。结果表明:拱顶锚杆长度间排距分别取2.4 m、0.8 m、0.8 m,边帮锚杆长度间排距分别取3.7 m、0.8 m、0.8 m,底板锚杆倾角45°,锚杆长度间排距分别取2.9 m、0.9 m、0.8 m,喷层厚度取120 mm加固方案效果最优。    

8.  二次支护新工艺两个主要参数的确定  
   刘永禄 杨广祥 等《锚杆支护》,2000年第4卷第4期
   本文结合实例介绍了喷锚喷——锚网喷二次支护工艺,对支护机理进行研究探讨,提出了初次支护的锚杆间排距及二次支护滞后距离两个重要参数,并通过巷道矿压观测研究确定的工艺方法,文章指出初次支护中锚杆间排距是体现安全与效益的基础,二次支护要避开掘进影响期进行,以确保施工安全、快速、经济合理,提高支护效果。    

9.  甘庄煤矿高应力巷道锚杆支护参数优化与应用  
   鲁竞争  卫斐  马鹏  杨可  史德强  王博《矿业安全与环保》,2016年第4期
   针对甘庄煤矿高应力巷道原锚杆支护效果不理想的情况,采用煤岩物理力学实验和数值模拟计算等方法,开展锚杆支护参数的优化。通过对不同锚杆间排距、锚杆直径、锚杆长度、锚索间排距的模拟支护效果分析,得出支护方案优化参数:锚杆间排距为900 mm×900 mm、直径为22 mm、长度为2.2 m,锚索间排距为2 000 mm×900 mm。将优化的支护方案进行现场试验,实测表明,巷道顶底板位移量下降了44.1%,两帮位移量下降了41.9%,优化后的锚杆支护系统可以更有效地控制巷道围岩变形,改善了支护效果。    

10.  高支承压力区沿空留巷充填体强化支护的数值模拟研究  
   李学彬  曲广龙  黄万鹏  夏方迁  陆侃  王军《煤矿开采》,2010年第15卷第6期
   结合东荣二矿18层右五面沿空留巷具体地质条件和支护工程实践,得出充填支护体承受荷载大且强度低,垂向应力超限而发生破坏,提出加强充填支护体强度和减少荷载的措施。通过FLAC3D进行数值优化,确定强化支护方式参数:缓冲层厚度为200mm;单体支柱排距为0.6m;充填体采用双预应力锚杆钢带强化,锚杆间排距为0.6m×1.0m,锚杆预应力为20kN;充填支护体顶部为水平,并用钢丝网强化。通过分析对比原支护方式和强化支护方式下沿空留巷围岩的稳定性,可以看出强化支护方式提高了充填支护体的强度,减少了充填支护体的变形量,维持了巷道围岩稳定。    

11.  煤巷锚杆支护失效的原因分析及其控制  
   晏银辉 韩军 李海友《煤矿支护》,2004年第4期
   随着科学技术的发展,锚杆支护已在煤巷广泛应用,而煤巷锚杆失效严重地影响井下生产。从锚杆材质、长度、间排距和巷道地质条件、爆破方法、施工质量等方面对锚杆支护失效的原因作详细分析,指出合理确定支护参数、合理匹配锚固剂卷及锚杆杆体的直径,对破碎煤岩体进行挂网或喷射混凝土补强,乃是控制锚杆支护失效的有效方法。    

12.  深部巷道锚网索支护参数关键因素分析  
   常聚才  谢广祥《煤炭科学技术》,2014年第3期
   为了获得深部巷道锚网索支护的关键参数,运用数值模拟计算和正交试验方法,研究了深部巷道锚网索支护参数对巷道两帮及顶底板移近量的影响程度,并采用极差分析法对试验结果进行分析,得出了影响锚网索支护的关键因素。结果表明,锚杆间排距对巷道两帮及顶底板移近量的影响程度最大,依次为锚杆直径、锚杆长度及施加的预紧力。工程实践证明,合理的支护参数使巷道围岩变形明显减小,围岩稳定性得到明显提高。    

13.  浅埋深近距离煤层回采巷道支护技术研究  
   史晓瑞  崔千里  王永平  宋玉周  曹海彬《中州煤炭》,2014年第11期
   以开拓煤业3#煤层为对象,采用数值模拟和井下试验的方法,对浅埋深近距离煤层回采巷道支护问题进行研究。通过地质力学测试得知:浅埋深近距离煤层回采巷道围岩仍是构造应力场,构造应力起主导作用。采用FLAC3D对比分析不同支护密度的支护效果,确定出合理的支护参数。研究表明:高预应力锚杆支护的间排距有一合理值;对于浅埋深近距离煤层回采巷道,锚杆支护间排距设为1.0 m较为合理。井下试验表明:巷道锚杆支护间排距设为1.0 m能保证巷道安全。    

14.  深井高应力巷道围岩锚注加固支护技术  
   毛怀昆  王宁  高晨《煤矿安全》,2019年第9期
   主动支护方式是控制深部巷道围岩的主要支护方式,但是对于深井高应力巷道,普通锚杆支护控制巷道围岩的效果不佳。为提出围岩加固效果良好的复合支护技术,以新巨龙煤矿2305N下平巷为工程背景,研究了深井高应力巷道围岩锚注加固支护技术;通过理论分析、数值模拟和现场观测的方式研究锚杆的最佳参数和浆液的最佳配比。结果表明:锚杆的最佳长度为2 500 mm,锚杆最佳间排距为1 000 mm×1 000 mm;浆液最佳水灰比为0.5,注浆加固层最佳厚度为1 800 mm。通过现场观测得出巷道最大顶底板变形量和最大两帮变形量均在允许的范围内,该锚注加固支护方案合理。    

15.  回采巷道锚杆支护参数敏感性正交试验分析  被引次数:3
   高富强  王兴库《煤炭科学技术》,2007年第35卷第11期
   采用正交数值模拟试验方法研究了锚杆支护参数对巷道变形与破坏的影响.选择锚杆直径、锚杆长度、锚杆间排距、锚固长度及锚杆预紧力等5个因素、4个水平的正交试验方法进行了相关的数值模拟试验.试验结果表明,锚杆间排距是影响巷道变形与破坏最敏感也是最重要的参数;锚杆预紧力是巷道锚杆支护系统的关键参数,在进行巷道锚杆支护设计时,应将锚杆预应力作为重点考虑的问题之一.    

16.  塔山矿井副平硐锚喷支护设计  
   宫全红《同煤科技》,2003年第4期
   塔山矿井副平硐设计,采用锚喷支护技术,合理确定锚杆的长度、间排距、喷射混凝土厚度等参数,取得了较好的支护效果。    

17.  锚喷支护参数设计与计算方法探讨  被引次数:1
   谷拴成 李龙清《西安矿业学院学报》,1995年第15卷第1期
   根据锚喷支护与围岩相互作用特点,对锚喷支护参数进行了理论上的探讨,提出了锚杆长度、直径、间距、排距和喷层厚度的理论计算公式,为现场工程支护参数设计提供了一定的理论依据。    

18.  大跨度巷道锚杆锚索联合支护设计数值模拟研究  
   郭兵兵  纪炎涛  刘德峰《化工矿物与加工》,2018年第8期
   基于理论计算和工程类比初步确定支护参数,利用FLAC~(3D)模拟对比分析塑性区范围、巷道表面位移和锚杆锚索轴向应力等支护效果指标,确定了最优的支护参数。研究结果表明:与无支护巷道相比,锚杆支护能抑制围岩塑性区范围,减小巷道表面位移;巷道表面位移随锚杆间排距的增大而增大,锚杆和锚索轴向应力值随间排距的扩大而增大。最优支护参数为锚杆长度2.2m,间排距0.8m×0.8m,锚索长度5.5m,锚索排距1.6m。数值模拟方法能够检验并预测巷道支护效果,可为支护设计提供指导,具有良好的工程应用价值。    

19.  大跨度开切眼安全监控与稳定性数值模拟分析  
   张向东  张哲诚  范世兴  张明星  刘家顺《长江科学院院报》,2015年第4期
   为解决大断面煤巷锚杆(索)支护存在的困难,以白羊岭煤矿101开切眼围岩控制工程为研究对象,进行超大断面破碎围岩顶板开切眼支护优化设计与安全监控研究,对锚杆(索)支护理论及巷道的失稳机理进行分析研究。针对101开切眼大跨度、大断面矩形巷道的特点,采用动态信息设计方法,分析巷道围岩稳定性的影响因素,制定101开切眼支护方案。应用大型有限元软件 ANSYS 对开切眼顶帮部在不同锚杆(索)间距、长度、单体支柱个数等支护参数条件下的变形及稳定性进行模拟分析,并对比支护前后巷道稳定性。研究结果表明:101开切眼的合理支护方式为顶板采用锚杆(索)联合支护,锚杆间排距800 mm ×800 mm,锚杆长度为2.0 m,单体液压支柱3根/排。在同类条件下,采用高强度锚杆(索)支护的煤巷,在回采期间的围岩变形量比采用普通锚杆支护少21.3%~42.5%;巷道围岩移近总量比锚喷网支护减少25.6%~43.0%,巷道支护效果收益明显。上述研究成果对大跨度、大断面破碎围岩顶板开切眼支护优化设计及施工提供了可靠依据,具有重要的工程应用价值。    

20.  云南疆锋铁矿Ⅱ~#矿段巷道联合支护方案设计  
   者亚雷  侯克鹏《现代矿业》,2018年第3期
   云南疆锋铁矿Ⅱ#矿段采用阶段空场嗣后充填采矿法进行矿体开采,矿体围岩虽为较坚硬岩组,但受构造影响,岩石较破碎,围岩稳固性较差。采用声波法对巷道开挖后的围岩松动圈进行了测试,得出该矿巷道围岩松动圈深度为1.8 m。在此基础上,采用FLAC3D数值模拟方法对该矿巷道在遇到不稳固围岩采用喷锚支护时,锚杆长度、间距、排距对巷道支护稳定性的影响进行了分析,对巷道通过断层破碎带时的支护方案进行了设计,并确定出了合理的支护参数。研究表明:(1)对巷道进行喷锚网支护后,巷道围岩塑性区明显减少,最大位移量仅为4.91 cm,远小于不支护情形下巷道围岩的最大位移量(16.5 cm),不支护时巷道位移最大值区域较大且连成片,支护后巷道位移最大值区域仅零星散布于巷道两帮及顶板,并未成片出现;(2)锚杆参数中,对巷道支护稳定性影响最大的为间距,其次为排距,再次为长度,该矿巷道在通过不稳固围岩时,宜采用喷锚支护,喷射混凝土厚度为10 cm,锚杆参数最优取值为长度1.8 m、间距0.6 m、排距0.8 m;(3)该矿巷道在通过断层破碎带时,宜采用超前锚杆+钢拱架的超前支护方案,管棚长5.59 m、直径30 mm、间距0.3 m、仰角4.3°、钢拱架间距0.6 m。    

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