真空蒸馏法制备0~#镍实验研究

采用真空蒸馏的方法提纯1#镍,原料镍的纯度为99.96%。计算了1773～2023 K下,镍中各杂质元素的饱和蒸气压,部分杂质元素在某温度下的真空蒸馏分离系数β。考察了实验温度、真空度、实验时间对实验结果的影响。在温度为1873 K,保温时间2.5 h,真空度3～9 Pa的实验条件下产物已经达到了0#镍的国家标准。     

热镀锌渣真空蒸馏挥发规律的研究及应用

对热镀锌渣真空蒸馏的挥发规律进行了研究, 考察了蒸馏温度、蒸馏时间及真空度对挥发速率及挥发物纯度的影响。在工业试验中得到最佳的工艺条件为: 蒸馏温度1 173 K, 炉内压力50～100 Pa, 蒸馏时间14 h, 在此条件下可得到含锌量高于99.9%的金属锌, 其直收率可达93.37%。     

真空蒸馏技术在湿法-火法联合处理铜转炉白烟灰中的应用

采用湿法-火法联合工艺处理铜转炉白烟灰得到还原合金, 再利用真空蒸馏技术处理得到Pb-Bi合金, 并富集还原合金中的Ag。研究了真空度、温度、时间等因素对分离Pb和Bi及富集Ag的影响。实验表明:在真空度3 Pa、蒸馏温度1 000 ℃、蒸馏时间120 min的最优条件下对湿法-火法联合工艺处理白烟灰产出的还原合金进行真空分离, 99.99%以上的Pb、Bi进入挥发物, 85%的Ag富集在残留物中, 可以得到Pb-Bi合金和富Ag渣。     

铜电解脱铜后液除Ni并制取粗硫酸镍

为了解决铜电解液中杂质元素镍的积累问题, 采用蒸发结晶工艺除镍并制取粗硫酸镍。考察了蒸发速率、保温时间、冷却温度、冷却速率对产品质量的影响以及反应釜真空度和蒸汽压力对蒸发速率的影响, 得到的最优工艺条件为: 反应釜真空度70~82 kPa, 蒸汽压力0.26~0.34 MPa, 脱铜终液蒸发速率275~325 L/h; 保温时间10 h; 冷却温度35 ℃, 冷却速率40 ℃/h。在此条件下得到的粗硫酸镍产品Ni含量为20%, 镍直收率90%, 脱铜后液中镍含量降低了34.81%。     

真空蒸馏电解铝废旧阴极炭块分离碳和电解质

对电解铝废旧阴极炭块真空蒸馏分离碳和电解质进行了理论分析和实验研究,考察了蒸馏温度、保温时间对碳和电解质分离效果的影响。理论研究表明,在真空条件下电解铝废旧阴极炭块中的碳和电解质具有分离的可能性。实验结果表明,提高蒸馏温度和延长保温时间,均可提高铝、氟、钠元素的脱除率和渣中碳含量。在蒸馏压力10～30Pa、蒸馏温度1 350℃、保温时间5h时,蒸馏渣中的碳含量为82.02%,铝脱除率为74.61%,氟脱除率为97.92%,钠脱除率为99.69%。研究表明,添加造孔剂NH_4HCO_3可提高铝的脱除率,NH_4HCO_3的添加量为6%时,铝的脱除率高达96%。研究结果可为真空蒸馏分离碳和电解质提供新的方法,对采用真空蒸馏法处理电解铝废旧阴极炭块具有一定的指导意义和应用价值。     

铟-锡合金真空蒸馏气-液平衡研究

在系统压力5 Pa～10 Pa、蒸馏温度1470 K～1570 K条件下，开展了铟-锡（In-Sn）二元合金真空蒸馏实验研究，结果表明随着蒸馏温度升高，液相中In含量从14.31 wt. %降至0.01 wt. %，表明真空蒸馏可有效分离In-Sn合金。采用分子相互作用体积模型（MIVM）计算In-Sn合金组元的活度，计算值与实验值的平均标准偏差分别为±0.0113、±0.0154，平均相对偏差分别为±11.8134%、±11.7322%，表明采用MIVM预测In-Sn合金组元的活度是可靠的。在此基础上，采用MIVM预测In-Sn合金体系的气-液平衡（VLE）数据，并与实验值进行对比，二者吻合，表明采用MIVM预测铟基合金体系的VLE是可靠的，可用于指导真空蒸馏分离铟基合金。本研究将模型预测与真空蒸馏实验相结合，不仅验证了MIVM的可靠性，还优化了真空蒸馏分离铟基合金的工艺参数，为真空蒸馏分离提纯铟基合金或处理含铟复杂物料提供指导。     

金属在真空状态下的蒸发速率

在阐明一些基本概念的基础上,系统地讨论金属在真空状态下蒸发的速率问题,在一定的真空度下,金属的蒸速率随着温度的升高而增大。在一定的温度下,金属的蒸发速率随着真空芳的变化出现对应“一般蒸发”、“沸腾蒸发”和“分子蒸馏”3种蒸发形式的3个阶段。当真空度高到一定程度以后,金属的蒸发速率与真空度变化无关而达到最大。同一个金属的“最大蒸发速率”与温度呈正相关。     

粗铟真空蒸馏除镉的研究及生产实践

粗铟真空蒸馏除镉的试验结果表明,在450～500℃、真空度20～30 Pa、蒸馏时间2 h的条件下,除镉率可达97%～99%.生产实践表明,采用该工艺除镉,粗铟含镉可降至0.01%,除镉后的铟能够满足电解工艺对原料的要求.     

金属锑真空精炼深度脱铅的研究

为进行锑产品深度加工,采用真空蒸馏方法精炼含Pb～1%的金属锑,获得结果如下:在温度为650～700℃,蒸馏时间为20～30min,残压小于150Pa的条件下,只经一次真空蒸馏可获得含Pb0.010～0.036%的精锑,产品含铅量已远低于1~#锑含铅标准。结果表明,采用真空蒸馏方法使金属锑深度脱铅是可行的。本课题可为工业生产提供理论依据。     

真空蒸馏分离铝镁合金的研究

首先采用MIVM计算了Al-Mg合金组元的活度,平均相对偏差和平均绝对偏差分别小于±2.231%、±0.035,表明采用MIVM计算Al-Mg合金组元的活度是可靠的。在此基础上,结合气-液平衡(VLE)理论,计算了Al-Mg合金体系的气-液平衡,并绘制了VLE相图,结果表明：蒸馏过程中铝、镁分别在液相和气相富集,二者能实现较好分离。开展了Al-Mg合金真空蒸馏实验,获得了VLE实验数据,并考察了蒸馏温度、保温时间对镁挥发的影响。结果表明：VLE计算值与实验值吻合,表明本研究建立的VLE计算模型是可靠的。另外,在蒸馏温度1373K、系统压强10~15Pa、保温时间120min条件下,镁的挥发率高达99.98%,直收率达到98.65%;残余物中Mg含量降至0.0017%。本研究为真空蒸馏回收铝镁合金废料奠定了理论及实践基础。     

盐酸体系下浸出钴酸锂研究

研究了电池级钴酸锂在盐酸-水合肼体系中的浸出行为。结果表明,在盐酸-水合肼浸出体系中,较优的浸出工艺条件为:初始盐酸浓度0.9 mol/L,水合肼加入量/钴酸锂加入量6.25∶10(g/g),浸出温度70℃,浸出时间30 min。在该条件下,用失效锂离子电池做了验证试验,钴和锂浸出率分别为95%和99%。该工艺运行效果良好且稳定。浸出溶液成分相对单纯,利用沉淀法除去铁和铝,有利于废旧锂离子电池中有价金属的直接材料化,如钴酸锂的制备。     

环氧树脂/CaSO4晶须复合材料制备及其性能研究

本文采用机械搅拌法制备不同CaSO₄晶须掺量的改性环氧树脂,通过测试改性环氧树脂的冲击强度,研究CaSO₄晶须对环氧树脂的增韧效果。 并结合CaSO₄晶须作为矿物纤维增强环氧树脂的作用特点,初步分析了其增韧改性机理。     

铜冶炼行业SO2排放核算方法研究

本文结合铜冶炼工艺的具体特点研究了铜冶炼行业SO2排放的三种核算方法,即实测法、物料衡算法和产排污系数法。并结合具体应用实例给出了不同的核算方法的适用范围,适合于铜冶炼行业SO2排放的核查核算,也可以为有色金属冶炼行业的SO2排放核查核算提供技术依据。     

低品位铁矿中铜离子的淋溶规律及环境影响研究

本文模拟室外酸雨,对某地低品位铁矿堆场样品进行了动态淋溶实验。结果表明在一定酸雨和降雨量条件下,淋溶出的Cu₂ 浓度与淋滤体积呈指数衰减关系,建立了低品位铁矿中铜的淋溶释放模型。证明了在一定的酸雨环境条件下,铁矿中的铜将逐渐溶出,造成堆放场地毒化,地下水污染等环境影响。     

钻杆带压开孔装置的设计与试验分析

针对油气井钻井过程中溢流导致的循环压井与放喷通道失效问题〔1〕,设计出了一种能对密闭带压钻杆进行开孔的钻杆带压开孔装置,该装置重新建立了一条新的压井与放喷的通道。重点对带压开孔装置工艺实现的过程以及密封系统、钻孔传动结构的设计进行了介绍,采用ABAQUS仿真分析软件对往复刀杆与固定刀杆间的J型往复动密封系统进行了有限元分析。为了验证方案设计的可行性,制造样机并进行了台架试验,根据试验反馈出的问题对样机相关设计进行了不断改进与进一步的试验。试验结果表明该装置结构设计方案的可行,实现了功能要求。     

提高掘进机截割头截齿寿命的新途径

用真空溅射镀膜技术在掘进机截齿上镀碳化钛膜 ,使其硬度明显提高 ,寿命延长 3～ 5倍。     

大型膜片真空吸附加工工装的研制

主要介绍一种利用大气压差真空吸附的原理,设计出的真空吸附工装,用来加工大型隔膜滤板膜片。该工装装夹方便,制造成本低,生产效率高,可推广利用到变形大,难装夹,装夹部位要求无压痕的塑料制品的大平面的加工中。     

露天矿优化设计模拟模型(一)

提出一种根据最优生产进度计划确定最优露天开采境界的新型利润最大化模型。此模型可以逐步加入新矿石块段以及安排选厂供矿。作为联合采选企业综合经济分析的一部分，此模型可以按照露天采场的每一种新的生产条件给出符合实际的单位成本估算值。整个矿山公司是通过最大限度减少选厂停产时间和通过保持选厂的均匀供矿来实现优化的。所提供的模型系采用C 语言编程并已用于分析几个露天矿开采事例。应用此模型所取得的结果证明了这种新模拟方法的有效性。     

露天矿优化设计模拟模型(二)

6　通用最大化模型本文中所要提出的这个模型采用的是三维块段模型 ,其各个块段均含有应用地质统计方法赋予的品位值。地形表面以上的块段称为空气块段 ,地形表面以下的块段称为实体块段。每个块段都标有符号 (i,j,k) ,分别表示块段在东、北、上 (下 )的位置。将一台处理装置 (电铲 )定位并令其通过这些地点 (块段 )。每个开采块段是一个阶段一个状态。块段开采是动态进行的 ,以达到最优开采顺序。通用最大化模型可表述如下式 :NPVmax=∑Nn =1Pn(δi,j,k,p) (1 )假定 :∑Nn =1=Ψ/bv (2 )和∑k P≤ae/bv (3 )式中　Pn———采取判定p的…     

对一起提升机启动顶掉煤矿主变压器事故的分析

由于国产提升机进行真空化(主回路,转子回路)改造后。有的因故障不能排除,而甩掉不用,并没有积极的采取措施来预防。提供了一个解决问题的方法。