工业废渣在难处理金矿固化焙烧中的应用

采用工业废渣A作为固化剂,对广西难处理金矿进行固化焙烧—氰化提金试验研究。结果表明,与常规固化剂Ca(OH)2相比,在获得相同的技术指标前提下,废渣A焙烧温度较Ca(OH)2低100℃。由此扩大了固化剂原料的来源,降低固化焙烧成本,达到了变废为宝的目的。     

常温铁氧体法处理Fe3+溶液作用机理研究

以Ca(OH)2作为pH调整剂且以Na2CO3作为添加剂,常温下可以在Fe3+溶液中生成铁氧体.以Ca(OH)2作为pH调整剂而不加任何添加剂不能生成铁氧体的主要原因是钙离子半径比铁离子半径大以及水合钙离子吸附于中间络合物溶胶表面从而阻碍其脱水过程.添加剂NaCO3的加入可以将水合钙离子从中间络合物溶胶表面解吸出来,促进中间络合物溶胶的脱水.     

机械研磨烟气灰的活性评定过程研究

烟气灰是锰铁合金生产过程中排出的一种工业废渣。对烟气灰进行机械研磨,利于其潜在活性被激发,随着粉磨时间的增长,烟气灰的比表面积增大,活性激发效果较好,但粉磨时间过长,细度过细,则会降低烟气灰的活性。采用Ca(OH)2剩余量测定、X射线衍射分析等方法对机械研磨烟气灰的活性进行评定,结果表明:随粉磨时间的增长,烟气灰中晶体结晶度降低,活性评定体系中的Ca(OH)2剩余量减少,XRD图谱上Ca(OH)2峰值逐渐降低,但粉磨时间过长,由于微细粉体颗粒的团聚作用,导致体系中的Ca(OH)2剩余量较多,Ca(OH)2峰值反而较高,其中粉磨35min、即比表面积为765m2/kg的烟气灰的活性激发效果较好。     

硫酸铝钾对天然硬石膏水化的激发机理研究

本文采用明矾(KA1(SO4)2·12H20)和煅烧明矾(Kal(SO4)2)作为天然硬石膏水化的激发剂,探讨了硫酸铝钾对天然硬石膏水化的激发机理.结果表明:煅烧明矾对天然石膏的水化激发效果更明显,明矾与天然硬石膏生成水化中间产物K2Ca(SO4)2·H2O复盐,煅烧明矾与天然硬石膏生成水化中间产物K2Ca(SO4)2·H2O和K3Ca(SO4)2复盐.明矾加人量为5%时,3d水化率达到45.1%;煅烧明矾加人量为6%时,3d水化率达到61.5%.      

不同激发剂对免烧钢渣陶粒抗压强度的影响

试验选用Na OH、Ca O、石膏、Ca Cl2、水玻璃及这些试剂组成的复合试剂作为免烧钢渣陶粒的外加激发剂,通过测定免烧钢渣陶粒在不同激发剂下3、7和28 d的抗压强度,分析对比了各种激发剂对免烧钢渣陶粒抗压性能的影响,并最终通过XRD确定了钢渣在受到激发后生成的水化产物。试验结果表明:激发剂能破坏钢渣中的玻璃体网状结构,释放封存在体内的硅铝铁等活性成分,其中,复合激发剂Na OH+石膏(质量比为1∶1)对免烧钢渣陶粒的激发效果最好,在此激发剂的激发作用下,生成的水化矿物相为钙铁辉石。     

消化尾渣净化回收利用技术

消化 ,是碳酸钙生产的一个重要工艺环节 ,其工作原理是 :CaO +H2 O 放热→ Ca(OH) 2 ,其目的是为了提纯和CaO的充分消化 ,为Ca(OH) 2 在碳化过程中生成CaCO3和合格晶型打下基础。同时 ,这一环节也是浪费最大的环节。我公司采用前排式回转化灰机械装置 ,生石灰由于筒体的回转及抄板作用 ,与水一起在筒体内搅拌消化 ,石灰乳由筒体前端排入粗浆池 ,而部分非消化完全的石灰和余浆 ,以及生烧石块则由尾端排出 ,一车车的排出物倒进废渣场 ,造成固渣处理费用增加和环境的污染 ,同时也增加了生产成本 ,每年被倒掉的石灰石多达 5 0 0～ 6 0 0t…     

添加剂对Ca(OH)_2固硫性能的影响研究

从不同钙硫比、单组分及复合添加剂等方面研究了添加剂对Ca(OH)2固硫性能的影响。研究结果表明:单组分添加剂均使Ca(OH)2的固硫效果有不同程度的提高,固硫率提高了10.00%,其中MnO2对提高Ca(OH)2的固硫效果最显著;复合添加剂CeO2和MnO2对Ca(OH)2的固硫效果与单组分添加剂MnO2对Ca(OH)2的固硫效果相比较,固硫率提高了12.90%;加入Fe2O3、Al2O3和SiO2进行三因素三水平正交的试验结果表明,Fe2O3和SiO2两个因素影响显著,Al2O3因素影响不显著,确定A3B1C2为最佳配比条件。     

酸法地浸采铀过程中杂质离子的沉淀及对铀沉淀的影响

依据内蒙古某铀矿床酸法地浸浸出液成分,配制单一杂质金属离子的含铀溶液进行了沉淀试验,模拟了溶浸液迁移扩散过程中,随着SO2-4浓度的增加和pH升高,铀和杂质金属离子的沉淀行为。试验结果表明:Ca2+与SO2-4生成CaSO4沉淀,对铀无吸附作用;浸出液pH升高至7的过程中,Ca2+、Mg2+不会生成氢氧化物沉淀,但形成的Al(OH)3和Fe(OH)3沉淀物则可加速铀的沉淀;浸出液体系铀的沉淀受Al的影响大,由于Al(OH)3的吸附作用,使沉淀的氢氧化物成分复杂。     

雅碲锌石Ca_3Zn_3(TeO_6)_2的合成和发光性能

通过高温固相反应法人工合成了稀土离子Eu3 掺杂的雅碲锌石Ca3Zn3(TeO6)2.运用X射线粉末衍射(XRD)、傅立叶转换红外光谱(FT-IR)及其扫描电子显微镜(SEM)对合成样品进行了结构表征.光致发光激发和发光光谱表明,Eu3 掺杂的Ca3Zn3(TeO6)2在611 nm处有强烈的红光发射,这种红发光不但可以被紫外光激发,而且也可以被波长395nm、465 nm和537 nm的可见光有效地激发,表明它可以很好地和目前常用紫外或蓝色发光二极管相匹配,使其成为一种潜在的人工合成红色发光矿物材料.同时,根据发光特征对Ca3Zn3(TeO6)2的结构进行了探讨.     

微波辐照激发煤矸石活性机理研究

通过XRD和SEM等测试手段，对微波辐照煤矸石硅酸盐水泥砂浆的微结构进行了分析。结果表明，微波辐照煤矸石能充分激发煤矸石的活性，使煤矸石与硅酸盐水泥水化后所产生的Ca(OH)2充分反应生成CaCO3等物质，从而提高普通混凝土制品的耐久性和强度。     

火电厂脱硫废水软化工艺优化研究

在研究脱硫废水二级软化模式的基础上,通过响应曲面法分析了脱硫废水二级软化过程中Ca(OH)2加药量、PFS加药量和Na2CO3加药量对镁硬和总硬去除效果的单独效应和联合效应。试验结果表明,Ca(OH)2+PFS-Na2CO3模式软化效果优于Ca(OH)2+Na2CO3和Ca(OH)2-Na2CO3模式,响应曲面法优化得到的脱硫废水二级软化最优工艺条件为:Ca(OH)2、PFS和Na2CO3加药量分别为30.0、4.53和23.99g/L,出水总硬小于2.0mmol/L,相对于优化前,吨水除硬药剂成本下降了约3.0元。试验验证结果表明该优化操作模式行之有效。     

无熟料钢渣矿渣水泥在热养护条件下的强度发展

为了探讨以鞍钢钢渣与矿渣为主要原料生产无熟料钢渣矿渣水泥的可能性,以鞍钢钢渣与矿渣质量比A、矿渣与钢渣梯级混磨细度B、Ca(OH)2与石膏质量比C、热养护温度D为影响试件不同龄期强度的4因素进行了正交试验,并对胶凝材料的XRD图谱和净浆试块的SEM照片进行了分析。结果表明:1A、B、C、D分别为1∶2、480m2/kg、2∶1和35℃的情况下,试件的抗压强度最高,养护3,7,28 d的抗压强度分别为18.36,26.89和45.32 MPa,这4个因素对试件强度影响的主次顺序为DABC。2体系的早期强度主要来源于C-S-H凝胶,及少量的钙矾石相;体系后期强度的增强主要依赖于钙矾石相的生成。     

矿渣-钢渣基胶凝材料固化某含砷尾砂试验

为了解矿渣-钢渣基胶凝材料(MSC胶凝材料)固化含砷尾矿的可能性,以含砷0.11%、砷浸出浓度为0.66 mg/L的广西某选矿厂铅锌矿尾矿为研究对象,进行了制备膏体充填料试验,探讨了胶凝材料配方对膏体充填料流动度、固化体抗压强度和砷浸出浓度及浸出液pH的影响。结果表明:在试验矿渣、钢渣、脱硫石膏和Ca(OH)_2掺量分别为51%、25.5%、8.5%、15%,胶砂比为1∶4,减水剂掺量为1%,料浆浓度为86%情况下,充填料浆流动度为300 mm,满足膏体充填自流输送的要求;固化体在40℃下养护28 d的抗压强度为20.19 MPa,满足胶结充填采矿对充填体抗压强度的要求,且砷浸出浓度低于检测限(0.004 mg/L)。Ca(OH)_2强化了矿渣-钢渣基胶凝材料对砷的固化,主要体现在Ca(OH)_2可与砷离子反应生成溶解度较低的Ca-As-O盐,并被胶凝材料水化产物C—S(A)—H凝胶等包裹,以及Ca(OH)_2使得浸出液的pH值和Ca²⁺浓度较高,Ca²⁺与AsO_4^3-、AsO_3^3-生成Ca-As难溶沉淀从而降低砷的浸出浓度。     

NaAlO2激发对旋喷用固废基浆料固化性能的影响研究

将高压旋喷注浆技术应用于在役尾矿库库底的防渗加固具有施工简单、成本低的优点。以固废基矿渣钢渣水泥作为旋喷注浆材料胶结细铜尾砂为研究对象，设置不同的水固比和尾砂掺量模拟旋喷注浆工艺参数，通过测定砂浆凝结时间和固结体抗压强度评价固废基胶凝材料替代水泥的可行性，在此基础上，研究不同添加量NaAlO2激发剂对砂浆的促凝效果和促凝机理。研究结果表明固废基矿渣钢渣水泥胶结尾砂抗压性能优异，但凝结时间过长；NaAlO2是有效的凝结时间调节剂，设定水固比为0.3，铜尾砂掺量60%时，NaAlO2最佳使用量为0~1%，初凝时间可降至4~8 h；NaAlO2水解产生的NaOH和Al(OH)3凝胶提高了体系的碱度，促进了AFt和C—S—H的形成和交错生长，从而加速固结体硬化，缩短凝结时间。     

超重力法合成立方形纳米级碳酸钙碳化过程研究

采用pH检测仪和电导率仪,TEM分析及粒度分布测试等对Ca(OH)2H2OCO2系统合成CaCO3的反应过程进行跟踪检测,结果发现:碳化反应前期,为CO2吸收控制,反应后期受Ca(OH)2溶解控制。立方形碳酸钙的形成,经历了由针状体变小,生成线束状中间体,经过葡萄串状形态,再断裂成粒径在15～30nm规整立方形晶体的过程。     

氧化亚铁硫杆菌发酵的研究

通过对氧化亚铁硫杆菌进行单因素发酵试验,确定其优化培养基成份为(NH4)2SO40.2%,K2HPO40.07%,MgSO4·7H2O 0.07%,KCl 0.014%,Ca(NO3)2 0.001%,FeSO4·7H2O 4.44%,pH=2～3.并对发酵过程中生成的沉淀物质进行X粉末衍射分析,得出沉淀物的主要成分是NH4Fe3(SO4)2(OH)6.     

化学激发剂对铜渣粉基胶凝材料性能的影响

为研究化学激发剂对铜渣粉-水泥复合胶凝材料性能的影响,测试了铜渣粉掺量为30%、45%,激发剂掺量为0.5%、1.0%、2.0%时铜渣粉复合水泥胶体的抗压强度,采用抗压强度比定量分析激发剂对铜渣粉复合水泥胶体的激发效果,利用扫描电镜观察激发剂作用下铜渣粉复合水泥胶体水化产物的微观形态。结果表明,随着铜渣粉掺量的增加,水化产物量减少,浆体结构孔隙含量更多,抗压强度降低,但激发剂的激发效果更显著。随着Na_2SO_4掺量的增加,激发效果呈现先减小后增大的趋势,最佳掺量均为0.5%。铜渣粉掺量为30%时,Ca(OH)_2最佳掺量为2%;铜渣粉掺量为45%时,Ca(OH)_2最佳掺量为1%。Ca(OH)_2对铜渣粉水泥体系的激发效果较优,且随着龄期延长效果更明显。     

氧化铝厂赤泥制备脱硫剂及其脱硫性能研究

针对赤泥脱硫剂效率低和寿命短的问题,在水浴条件下利用Ca(OH)2对赤泥进行热改性,获得了脱硫性能较好的热改性脱硫剂.适宜的水浴热改性条件为:Ca(OH)2与赤泥质量比1:1、温度60℃、时间6 h、液固比3:1.脱硫实验结果表明,赤泥脱硫剂经3 h脱硫反应,脱硫效率从100％降到了45％;热改性赤泥脱硫剂经10 h脱...     

BR型增强防水剂及其应用

<正> BR型增强防水剂配制的混凝土,具有抗渗性能好、粘稠度高、密实性好、早强增强、操作简便等特点,在处理梅山铁矿透水性强的西南井水泵房的渗漏中,取得了安全、经济、快速的治理效果。(一)工作原理 BR型增强防水剂与水泥水化作用的生成物Ca(OH)_2反应,生成的产物是几乎不溶于水的凝胶状结晶型物质,即胶体。它是一种悬浮状的颖粒,充填在混凝土颗粒间隙之中,增强了混凝土的密实性,制止了Ca(OH)_2遇水析出,从而防止混凝土内部腐蚀造成的渗漏现象。素混凝土颗粒间隙为50～300微米,而水分子的直径为0.5微米。根据流体力学理论,只要素混凝土上方的水具有一定的压力,水就会透过混凝土     

全尾砂膏体充填粉煤灰活性效应研究

为降低膏体充填成本,提高粉煤灰利用率,以粉煤灰替代部分水泥作为膏体胶凝剂。通过化学方法激发粉煤灰活性,设计了激发剂选型实验和优化配比实验,研究了化学激发下掺粉煤灰膏体强度的变化规律,旨在解决掺粉煤灰膏体早期强度低的问题。结果表明:三乙醇胺、NaOH、CaO能有效提高粉煤灰活性,而Ca(OH)2、Na_2SO_4、CaSO_4·2H_2O和CaCl_2对粉煤灰活性激发效果不明显。不同龄期三乙醇胺的最佳掺量一致,为粉煤灰质量的1.2%;Na OH激发时掺粉煤灰膏体不同龄期的强度随其掺量增加不断提高,掺量超过3%时,强度增长速度逐渐降低;不同龄期的CaO最佳掺量不一致,3 d最佳掺量为4%、7 d为2%、14 d和28 d为6%,CaO激发膏体后期强度不显著。