虚拟权平差的方差估计

本文基于虚拟权平差函数模型,首先推导了单位权方差σ_0~2的边缘极大似然估计(?)_0~(n~2),证明了(?)_0~(n~2)是σ_0~(n~2)的无偏、有效估计量,然后构造了σ_0~2的另一无偏估计(?)_0~2,通过平差实例验证了(?)_0~2的基本有效性.     

永城矿区缓慢沉降带中三2煤层开采技术

结合新庄矿井地质情况,对矿井下部二_2煤层开采后对上部三_2煤层开采所造的各种影响进行研究。通过现场观测,对二_2煤开采后顶板岩层形成的三带进行了理论分析和计算,指出了三_2煤层与二_2煤层开采的合理时空关系,对三_2煤层顶底板稳定性进行分析评价。     

软岩矿区近距离厚煤层群上行开采可行性研究

以灵东煤矿Ⅱ_(2-1)煤层、Ⅱ_(2-2)煤层和Ⅱ_3煤层为研究对象,采用FLAC~(3D)有限元软件进行模拟,研究在开采Ⅱ_(2-1)煤层完毕,Ⅱ_(2-1)煤层顶板全部破坏稳定后,Ⅱ_3煤层开挖对Ⅱ_(2-2)煤层底板的影响及Ⅱ_(2-1)煤层受扰动后对Ⅱ_(2-2)煤层顶板的二次影响。模拟结果表明:Ⅱ_3煤层开采对Ⅱ_(2-2)煤层无直接破坏影响,但Ⅱ_(2-1)煤层与Ⅱ_3煤层工作面两侧,煤柱产生的应力集中区对Ⅱ_(2-2)煤层的安全生产有一定程度的影响。最后采用比值判别法和"三带"判别法对Ⅱ_(2-2)煤层上行开采的可行性进行判定,结果显示:Ⅱ_3煤层开采后,Ⅱ_3煤层与Ⅱ_(2-2)煤层的层间距能满足Ⅱ_(2-2)煤层上行开采的要求,其对保障Ⅱ_(2-2)煤层工作面安全高效开采具有重要意义,同时对该矿今后采面的上行开采工作具有有效的指导意义。     

用解析法论证风筒漏风量及风阻值

在解决风流运动问题时利用伯诺里方程式: P_1-P_2+ρ_1gH_1-ρ_2gH_2+κ_1(υ_1~2ρ_1)/2- -κ_2(υ_2~2_ρ2)/2=h_(rp) (1) 式中:P_1及P_2——风流始端及末端的压力;ρ_1及ρ_2——风流始端及末端的空气密度;g——自由落体加速度;H_1及H_2——空气柱的高度;υ_1及υ_2——风流在始端及末端处的流速;κ_1及κ_2——表征截面内风速分布的不     

装药结构对岩石破碎的影响

人们研究了能调节岩石破碎程度的柱状药包的结构。采用单个连续的柱状药包爆破时,爆破岩块的平均块度(x)=α_1/q(1/2),而采用一组柱状药包时则为(x)=α_1/q(1/2)+α_2/q,式中:α_1、α_2—表征爆破条件的函数,q—炸药单耗。综合这些公式可导出裂隙岩体中α_1、α_2与节理块平均尺寸x_o的关系     

某矿2_(-2)煤层上行开采可行性研究

针对某矿2_(-2)煤层和3煤层具体地质条件,首先通过理论计算对2_(-2)煤层上行开采可行性进行研究,判定2_(-2)煤层在采取一定措施后可以进行上行开采。利用UDEC对3煤层开采后,2_(-2)煤层及其顶、底板所受采动影响进行模拟,验证了理论分析的正确性。     

工作面不同回采条件的划分及开采危险性预测

在回采上限提高区域内普遍存在薄基岩工作面,在承压含水层条件下开采时,会发生压架突水事故。7340工作面布置在7_2、7_3煤层的复合区域,面临下覆8_2煤层和上覆7_2煤层共计12个工作面已采条件下的重复开采问题,使得该工作面在开采过程中受到多种复杂顶板条件的影响。以7340开采为研究背景,把7340工作面不同回采条件划分为5种情况,包括下覆8_2煤层已采条件下上覆7_2煤层综放遗留浮煤的复采、下覆8_2煤层已采条件下上覆7_2煤层采空区下的夹空开采(夹在上、下煤层采空区间的工作面开采形式)、下覆8_2煤层已采条件下上覆7_2煤层遗留煤柱下开采、断层保护煤柱的开采、7_3煤层采后的采空区复采,并对这5种条件做了危险性评价。     

论导线闭合差计算测角中误差公式

本文论述了多边形闭合导线的角闭合差:ω=△_1+△_2+…+△_n=[△],虽是一期望为零的随机量,但将随着角数n的增加而统计性的增大,其增大的趋势指标建议用闭合差绝对值的平均值表示,即 |ω|_平=E(|ω|)≈4/5 σ_ω=4/5σ_βn~(1/2)以上论述,经应用随机模拟实验方法(蒙特卡罗法)得到验证。其次实验还证实了σ_ω=±([ωω/n]/N)~(1/2)和σ_ω=σ_β·n~(1/2)两式的一致性,从而证明了误差传播定律的正确性。     

综合机组采区巷道布置

我矿由设计能力为年产120万吨的立井和年产30万吨的斜井组成。井田基本为一盆形构造,南北走向长4.4公里,除北部较稳定外,其余地区地质构造较为复杂。井田内有1、1_下、2_顶、2_上、2_下、3、4_上、5、6_上、6_下、7、8_上、8_下、9_(A上)、9_(A下)、9_D、10_下层可采煤层,累计厚度73米,煤层倾角5～25°。     

灵东煤矿Ⅱ_(2-2)煤层上行开采可行性研究

为研究灵东煤矿Ⅱ_(2-2)煤层上行开采的可行性,运用UDEC离散元数值软件分析了Ⅱ3煤层采动后对上覆Ⅱ_(2-2)煤层的影响程度,得出了Ⅱ_(2-2)煤层随Ⅱ3煤层工作面推进的下沉曲线,并结合Ⅱ3煤层厚度变化及两层煤层间距变化规律,对各剖面上行开采进行判定,将Ⅱ_(2-2)煤层可采区域划分为可以上行开采区域和不可上行开采区域。     

AC类协萃体系(HDEHP-TOA)萃取硫酸铀酰机理研究

本文用分配比测定平衡常数法、等摩尔系列法测萃合物组成,用凝固点降低法测有机相TOA的表观分子量,并以萃合物的红外光谱加以佐证。实验表明在C~0_H_2SO=1.97M时,TOA萃取U(VI)生成的萃台物为(R_3NH)_4UO_2(SO_4)_3,logβ_10=4.83;在pH=2.3、[SO_4~(2-)]=0.5M时,则生成(R_3NH)_2UO_2(SO_4)_2萃合物,萃取平衡常数logβ＇_10=10.0。胺铀比从4:1转变为2:1,这就解释了为什么pH>2时D_U又回升的现象。     

萃取法测定六氟乙酰丙酮与Tm~(3+)的配合常数及水解常数

本文采用萃取法测定了螯合萃取剂六氟乙酰丙酮(HHFAa)在1mol/LNaClO_4介质及甲苯中的分配常数logK_d=-1.80。并采用图解法求得HHFAa与Tm~(3+)萃取反应的累积配合常数:logβ_(110)=2.19、logβ_(120)=3.74、logβ_(130)=4.99。且得到加合物Tm(HFAa)_3(HHFAa)的配合常数logK_(add)=2.20。Tm~(3+)水解形成水合物Tm(OH)~(2+)、Tm(OH)_2~+、Tm(OH)_3和Tm(OH)_4~-的累积常数分别为logβ_(101)=8.23、logβ_(102)=13.97、logβ_(103)=18.05和logβ_(104)=21.73。其混合配合物Tm(HFAa)_2(OH)和Tm(HFAa)(OH)_2的累积常数logβ_(121)=7.68和logβ_(112)=11.93。     

陀螺经纬仪中天法定向的探讨

在陀螺经纬仪定向中,笔者认为中天法比逆转点法优越:逆转点法观测比中天法烦锁,中天法可以避免人为的干扰,而精度同样可以满足要求。以下就中天法的精度问题作些探讨,为此先做了三十二个测回的试验。我们选择野外一条四等三角边1—2,如图,在1—2边上测定仪器常数。在基_Ⅰ—基_Ⅱ边上测定陀螺方位角。基_Ⅰ—基_Ⅱ边长56米。从1:500的地形图上量取基Ⅰ、基Ⅱ点的坐标,求得收敛角。用T_2经纬仪以12个测回连测测定β_1、β_2,求得基_Ⅰ—基_Ⅱ的坐标方位角,并视为已知     

2-噻吩酰基三氟丙酮与1,10-邻偶氮菲对UO_2~(2+)、Th~(4+)、Ce~(3+)的协同萃取

本文以2-噻吩酰基三氟丙酮(HTTA)与1,10-邻偶氮菲(phen)作为协萃剂,对UO_2~(2+)、Th~(4+)、Ce~(3+)进行了协同萃取的研究。协萃反应可表示为M~(a+)+aHTTA(?)+bphen+(h-a)NO_3~-(?)M(TTA)_a(phen)_b(NO_3)_((n-a)(?))+aH~+协萃配合物的组成分别为UO_2(TTA)_2phen、Th(TTA)_3phenNO_3及Ce(TTA)_3(phen)_2,并分别测出了它们的萃取平衡常数K_(ab)。     

熔融冰晶石的离解平衡计算

本文讨论了冰晶石熔体的离子结构。借助于文献中的液相线温度和热力学数据,对冰晶石熔体结构的摸型进行了计算。计算结果得出,冰晶石熔体的离解反应可以写成:Na_3A1F_6_(液)=1.8NaF_(液) 0.8NaA1F_4_(液) 0.2Na2A1F_5_(液)此外,对冰晶石的离解产物 Na2A1F_5_(液)的热力学数据和活度进行了计算。给出了 Na2A1F_5_(液)的标准生成热为:△Hf=-2791kJ/mol(1285K)     

岩石在一般三维应力下控制应变的应力轨迹

为解释地下开挖空洞后岩体内的地压现象,需要掌握一般应力下岩石的变形和破坏特性。为此,考虑中间主应力的影响而兴起了真三轴试验。做为真三轴试验,一般加载过程有: (1)将最小主应力σ_3和中间主应力σ_2加到给定值后,保持给定值不变,同时增加最大主应力σ_1。对于σ_2=σ_3来说,相当于常三轴试验;     

朱集东矿11_(-2)煤顶板砂岩水赋水特征研究

通过对朱集东矿水文地质条件、11_(-2)煤顶板岩层及岩性特征、构造导水性、钻孔取芯率、冲洗液消耗量,并结合生产实际揭露情况进行综合分析,总结了11_(-2)煤顶板砂岩赋水性四大显著特征,为11_(-2)煤系顶板砂岩水的防治提供了依据和参考。     

CHNO系凝聚炸药爆轰参数计算

本文在理论分析和数据处理的基础上提出了计算CHNO系凝聚炸药爆轰参数的半经验公式:爆速D=(0.75 ρ_0)[(Q 1.8Ng)β]~1/2,千米/秒,绝热指数r=1.25 7ρ_0/4 ρ_0(1-n_t)-ρ_on_2;爆压P=10ρ_0D~2/(r 1),千巴。文中将计算结果与实测值作了比较.并将本计算公式与国外常用的Kamlet-Jacob公式进行了对比。     

石灰在高压溶出贵州铝土矿过程中对赤泥相变的作用

在242℃,203.2g/1 Na_2O_κ,原液α_κ=3.38,配料α_κ=1.55,溶出85分钟,石灰添加量分别为4.73％、6.75％、10.13％、12.15％和16.2％CaO的条件下,溶出贵州铝土矿。溶出拜耳法赤泥,经X射线衍射、电子显微镜观察及电子探针微区成分分析、化学分析等方法鉴定,查明有10个相。发现了羟基钛酸钙相和含钛水化石榴石相,并求出了他们的分子式: 3CaO·[(Al_2O_3)_(0.95)(TiO_2)_(0.04)]·0.94[(SiO_2)_(0.34)(TiO_2)_(0.66)]·4.2H_2O和CaTi_2O_4(OH)_2。 C_3AH_6在五个赤泥试样中的含量都是微量的。溶出时,随石灰添加量的增加,赤泥发生如下相变: 还查明了随石灰添加量的增加,Al_2O_3溶出率减少的幅度及碱耗下降的幅度及原因。两种水化石榴石中SiO_2的含量随溶液中SiO_2浓度减少和石灰添加量增加而减少。     

重力场中颗粒材料的分层规律

在探讨颗粒材料水力学有关问题的基础上,提出等压强同层位的重选分层机理和推导出重选方程,即δ_1=⊿+(λ_2+h_2/h_1)(δ_2-⊿)。并用生产中取得的数据,证明了该理论的正确性。最后对重选方程的应用作了必要的论述。